Теплостойкие стали

Для работы при повышенных температурах применяют подшипники со специальной стабилизирующей термообработкой или изготовленные из теплостойких сталей. [c.107]

Так, например, выбор сплавов для реактивных двигателей определяется рабочими температурами деталей, нагрузками, которые они воспринимают, и длительностью работы. Для работы при температурах до 300 С (когда у сталей еще не наблюдается явления ползучести) применяют обычные конструкционные стали. В интервале температур 300—500 С используют так называемые теплостойкие стали, сохраняющие при этих температурах свою прочность и сопротивляющиеся газовой коррозии. Для работы при температурах свыше 600 С применяют жаропрочные и жаростойкие стали и сплавы. Причем до 650 С используют высоколегированные сложные стали аустенитного типа, а свыше 650° С — сложные сплавы на основе N1, Со и Ре. [c.197]

В случае циклически разупрочняющихся материалов (например, теплостойкие стали, чугуны) ширина петли с числом полуциклов увеличивается, а также увеличивается суммарная деформация. Зависимость ширины петли от числа полуциклов достаточно хорошо описывается выражением [c.621]

При температуре свыше 200° С необходимо применять подшипники из теплостойких сталей. Такие подшипники клеймят буквой Ю после цифрового обозначения. [c.397]

Протяженность области квазистатического разрушения и крутизна перехода к усталостному разрушению при мягком нагружении зависят от типа стали. На рис. 5.4 приведены кривые 1 изменения амплитуд напряжения Ста и кривые 2 предельной односторонне накопленной деформации (в величинах сужения шейки ifi) для теплостойкой стали (а), алюминиевого сплава (б) и 82 [c.82]

Рис. 5.4. Кривые усталости б напряжениях (1) и деформациях (2) при мягком нагружении теплостойкой стали, алюминиевого сплава и хромансиля ЗОХГС (кривые соответственно отмечены буквами а, б, в)

Анализ кривых длительной прочности перлитных теплостойких сталей в сопоставлении с характером разрушения образцов позволил [47] считать, что перегиб на кривой длительной прочности в исходном состоянии совпадает с переходом от вязкого разрушения к хрупкому межзеренному за счет порообразования. Экстраполяция свойств жаропрочности в этом случае проводится в условиях однотипности разрушения при испытаниях в эксплуатации, что повышает достоверность экстраполяции. [c.54]

Простое суммирование для этой цели линейного циклического и длительного статического повреждений dy da = , определяемых как отношение чисел циклов dy = N/Np, d = т/тр и времен соответственно, уже неоднократно предлагалось [9, 5, 1]. Однако опытные данные о взаимодействии усталостного и длительного ста тического повреждения от циклов нагружения с выдержками для малоуглеродистой котельной стали при умеренной температуре 350° С [10] и для теплостойкой стали при температуре 600° С [И] показали суш,ественно более сильное взаимодействие таких повреждений, чем простое суммирование. В соответствии с этим предлагается суммирование в форме степенной [12] или полигональной [13]. [c.7]

Анализ результатов испытаний теплостойкой стали при температуре 600° С [И] с накоплением как усталостных, так и длительных статических повреждений представлен на рис. 3, д в координатах dy = N/Np и d = т/тр, причем область, полученная непосредственно опытом, выделена и в более крупном масштабе. На рис. 3,6 приведены кривые малоцикловой усталости в амплитудах полных деформаций 8о( как по опытным данным (сплошные линии) для трех значений длительности выдержки Ат = 0,5 мин (кривая 1), Дт = [c.8]

По данным [4], величина а как показатель кривой малоцикловой усталости находится для теплостойких сталей для температуры 650° С в пределах 0,53 ч- 0,71, а показатель к для этой температуры — в пределах 0,77 -v- 0,86. [c.33]

Величина гпа принимается мало зависящей от материала и равной 1-10 . Параметр для стали типа 18-8 равен примерно 5,1-10 . Для Сг — Мо — V теплостойкой стали при временах статического нагружения т до 10 час величина составляет 6,1 10 . Для низколегированных хромистых сталей (с содержанием хрома до 2%, молибдена до 0,6% и никеля до 0,3%), применяемых в теплообменных энергетических аппаратах при температурах до 540° С, параметр изменяется в пределах от 5,7-10 до 5,9-10" [c.104]

Превращения первого и третьего типа способствуют ускорению процесса разупрочнения и понижают устойчивость стали против отпуска, превращения второго типа задерживают процесс разупрочнения и повышают теплостойкость стали. [c.75]

Теплостойкость сталей, определенная по максимальной температу № нагрева, в зависимости от времени выдержки [c.76]

Для болтов, винтов и шпилек из коррозионно-стойких, жаропрочных, жаростойких и теплостойких сталей установлены группы, определяющие их свойства 21, 22, 23, 24, 25, 26. Механические свойства гаек из тех же сплавов установлены по группам 21, 23, 25, 26. [c.19]

При рассмотрении реальных для ближайшего будущего мощных паротурбинных электрических станций следует учитывать современное состояние и вероятное развитие в ближайшие годы свойств материалов, применяемых для основных агрегатов, т. е. турбины и котла. Параллельно с термическим совершенствованием основного цикла парового двигателя (фиг. 10 и И) происходило совершенствование теплостойких сталей и сплавов. [c.53]

В приложении 2 дается обзор современных теплостойких сталей и сплавов. В дальнейших выводах этого параграфа мы будем пользоваться сталями и сплавами, механические свойства которых приведены на фиг. 12 и в приложении 2. [c.53]

Фиг. 12. Прочностные характеристики современных теплостойких сталей и сплавов ( = 100 000 час.)

Хромокремнистая сталь 9ХС прокаливается при диаметрах до 40 мм и получает высокую твердость при охлаждении в горячих средах. Вследствие большой теплостойкости сталь 9ХС имеет лучшие режущие свойства, чем углеродистые, хромистые и хромомарганцевовольфрамовые стали. Недостатками стали 9ХС являются повышенная твердость в отожженном состоянии (2200— [c.241]

Для работы в условиях высоких температур применяют теплостойкие стали ЭИ347Ш и др. при требовании немагнит-ности — бериллиевую бронзу. [c.346]

Изменение амплитуды напряжений при жестком нагружении, как и изменение амплитуды деформаций при мягком нагружении, в процессе циклических испытаний определяется свойствами материала. Для одних материалов (алюминиевые сплавы, титан и низкопрочные а-сплавы на его основе, некоторые конструкционные стали) ширина петли гистерезиса при мягком деформировании по мере нара--стания количества циклов уменьшается, а амплитуда напряжений при жестком нагружении увеличивается. Для этой группы материалов характерно повышение предела пропорциональности с увеличением количества циклов нагружения, в связи с чем такие материалы относят к группе циклически упрочняющихся. Для других материалов (например, теплостойкие стали, чугуны, высокопрочные титановые а и (а+ 0)-сплавы) наблюдается обратная картина при мягком нагружении ширина петли гистерезиса увеличивается, а при жестком нагружении амплитуда напряжения снижается. Сопротивление деформированию для этой группы материа-пов с увеличением количества циклов уменьшается, а вся группа материалов относится к типу циклически разупрочняющихся. И, наконец, ряд материалов (аустенитные стали, конструкционные стали средней прочности, некоторые титановые сплавы) не изменяют сопротивления деформированию при цикпическом нагружении, форма диаграмм деформирования остается практически неизменной, а сами материалы относятся к циклически стабильным. На рис. 47 приведен характер изменения диаграмм при жестком и мягком нагружении описанных групп материалов. [c.87]

Для теплостойких сталей аустенитного класса при умеренных значениях максимальной температуры цикла Коффин предложил постоянную С определять из опытов на простое растяжение ( =1/4 цикла) при нормальной температуре, когда размаг [c.122]

Кроме классов сталей, предусмотренных ГОСТ 5632—72, существуют еще средне- и сложнолегированные теплостойкие стали перлитного класса. В табл. 9 приведены механические свойства и режимы термической обработки сталей этого класса по ГОСТ 10500—63. [c.108]

Значения показателей о., к is. определенные [4] для теплостойких сталей типа AISI 304, 316, 348 при температуре 650° С, свидетельствуют, что к находится в пределах 0,8—0,9 — в пределах 0,01—0,05 а —в пределах 0,5—0,6, закономерно возрастая [c.5]

На рис. 9, а для теплостойкой стали 18-8 приведены кривые температурной зависимости X t)/X to), а на рис. 9, б — кривая 1 термической усталости (неизотермический цикл) со средней температурой tn = 400° С, кривая 2 малоцикловой изотермической усталости при эквивалентной температуре из условия (15) = 400 С и кривая 3 изотермической усталости с поправкой на неравномерность распределения температур [21]. Эта последняя кривая располагается близко к опытным данным при испытании на термическую усталость при такой же средней температуре цикла (в данном случае 400°). Следует полагать, что в величине X (t) отражено влияние Структурных особенностей сплавов на сопротивление термической усталости в связи с внутриструктурной термонапряженностью, превращениями и объемными изменениями. Для отобра- [c.14]

Для стали типа 18-8, например, показатель п от значения 3,4 при комнатной температуре снижается до 2,3 при 590° С, значение коэффициента А возрастает при этом на 5 порядков. В результате скорость роста трещины для 590° С возрастает при одном и том же размахе АК на порядок. Сопоставление скоростей развития трещин в воздухе и в вакууме свидетельствует о повышении этих скоростей от окислительных влияний. Так, для теплостойкой стали типа AISI 316 в вакууме скорость распространения уменьшалась на порядок. [c.31]

Повышение температур сказывается на изменении статических и циклических свойств металлов и, следовательно, на процессах местного упругопластического деформирования и разрушения. При температурах, когда фактор времени проявляется несущественно (при отсутствии выраженных деформаций ползучести), изменение сопротивления образованию трещин малоциклового разрушения описывается через изменение характеристик кратковременных статических свойств [6, 7]. При этом уменьшение долговечности с повышением температур до 350° С у малоуглеродистых и низколегированных сталей связывается с деформационным старением (особенно при температурах 250—300° С) и уменьшением исходной пластичности. У низколегированных теплостойких сталей при температурах до 400° С уменьшение долговечности в зонах концентрации напряжений для заданных уровней номинальных напряжений объясняется уменьшением сопротивления унругонласти-ческим деформациям (при одновременном повышении предельных пластических деформаций). У аустенитных нержавеющих сталей [c.99]

Максимальное повышение сопротивления усталости (на базе 10 —10 циклов) исследуемых стали и сплавов при достижении критической частоты нагружения составляет для титанового сплава ВТ9 20%, для жаропрочных сплавов на никеле 10—12% и для теплостойкой стали ЭИ961 5%. Циклическая долговечность в области критических частот увеличивается в 1,5—12 раз. [c.240]

Теплостойкие стали, которые хорошо противостоят деформации и разрушению при температурах ниже 550 С. Это хромистые, хромокремнистые и хромокремнемолибденовые стали перлитного и мартенситного классов (Х5М, Х6М, 20ХЗМВФ -и др.). Обрабатываемость их мало отличается от обрабатываемости конструкционных сталей коэффициент обрабатываемости по скорости резания по отношению к стали 45 для них равен Коб = 0.8. [c.34]

Х17Н2 Высокопрочная сталь с достаточно удовлетворительными технологическими свойствами в химической, авиационной и других отраслях Г1ромышленности. Используют так же как теплостойкую сталь с рабочей температурой до 400 С Наибольшей коррозионной стойкостью обладает после закалки с низким отпуском [c.13]

Химический состав хромистых теплостойких сталей и сильхромов [c.122]

Механические свойства и режимы термической обработки хромистых теплостойких сталей и сильхромов [c.124]

В энергетическом машиностроении и особенно в иаротурбинной технике применяют более экономичные котельные низколегированные, теплостойкие стали, составы и свойства которых освещены в главе 2, Наряду с этими сталями в котлах высокого давления для перегревательных труб используют высоколегированные хромоникелевые стали аустенитного типа, рассматриваемые в настоящем разделе. [c.158]

Сопоставление приведенных экспериментальных данных свидетельствует о том, что карбидное превращение МедС- МегзСв обусловливает заметное снижение теплостойкости стали. [c.72]

На рис. 33 представлена теплостойкость стали 4Х4МВФ в виде временной зависимости твердости после многократного длительного нагрева при повышенных температурах. [c.73]

Можно предполагать, что в данном случае возникновение карбидных частиц Ме,Са — и, особенно, частиц карбида МеС обусловливает замедление темпа рмупрочнення при отпуске и способствует повышению теплостойкости стали. [c.74]

Та блиц а Теплостойкость сталей, характеризуемая максимальной температурой нагрева н временем рааупрочнения [c.78]

Применение теплостойких сталей из-за их большой способности к поглош,ению нейтронов требует и применения высокообогаш,ен-ного урана, что удорожает стоимость станции (необходимость специального завода для обогащения урана). Поэтому для возможности применения высокой температуры рабочего тела ведется работа по созданию неметаллических керамиковых обо- [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...