Стали штамповые теплостойкость

Штамповые стали высокой теплостойкости 675—680 [c.686]

Штамповые стали для холодного деформирования 631—654 Штамповые стали повышенной теплостойкости и вязкости — Влияние температур закалки на твердость н величину зериа 671, 672 [c.686]

Штамповые стали умеренной теплостойкости и повышенной вязкости — [c.687]

Штамповые стали для холодного деформирования. Стали для инструментов холодной обработки давлением (штампов, пуансонов, матриц, фильер и др.) должны обладать высокой твердостью, износостойкостью, прочностью. Так как инструменты подвержены ударным нагрузкам, эти свойства должны сочетаться с достаточной вязкостью. При больших скоростях деформирования рабочая кромка инструментов разогревается и от сталей требуется теплостойкость. Для различных условий холодного деформирования применяются различные стали. [c.194]

Механические свойства штамповых сталей умеренной теплостойкости и повышенной вязкости [c.459]

Механические свойства штамповых сталей повышенных теплостойкости и вязкости [c.460]

Механические свойства штамповых сталей высокой теплостойкости при различных температурах испытаний [c.460]

Дальнейшее легирование штамповых инструментальных сталей для горячего деформирования, содержащих 8—9% W, 1—3 /о Ni (например, сталь марки W1), существенно не улучшает вязких свойств, хотя уменьшаются температуры критических точек Ai и Аз, а также температура размягчения стали. Поэтому теплостойкость стали W1 ниже, чем теплостойкость безникелевой инструментальной стали марки W2 (табл. 120). [c.275]

Механические свойства штамповых сталей высокой теплостойкости [c.334]

Теплостойкие штамповые стали работают при температурах до 600— 650 С. Для изготовления пресс-форм литья под давлением, которые разогреваются до 700-750 °С используют стали повышенной теплостойкости, которые имеют низкую вязкость и не могут работать при больших динамических нагрузках. Последние стали содержат до 8 % вольфрама. [c.317]

Штамповые стали этой группы должны обладать высокими твердостью, износостойкостью, прочностью и сопротивлением пластической деформации при удовлетворительной вязкости. Кроме того, в связи с тем, что при деформировании, выполняемом с большой скоростью, происходит существенный нагрев штампа, этим сталям должна быть присуща повышенная теплостойкость. [c.357]

ВЫБОР РАЦИОНАЛЬНОГО МЕТОДА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕПЛОСТОЙКОСТИ ШТАМПОВЫХ СТАЛЕЙ [c.75]

В настоящее время нет единой методики определения теплостойкости штамповых сталей. [c.75]

Теплостойкость штамповых сталей оценивают также по ско рости термического разупрочнения. [c.75]

Для выбора оптимальной методики было выполнено определение теплостойкости двумя указанными методами для наиболее характерных штамповых сталей (табл 17). [c.76]

Следовательно, для исследования теплостойкости штамповых сталей простым и надежным является метод определения ее по максимальной температуре нагрева с выдержкой 4 ч, после которой сталь сохраняет твердость HR 45 для штампов горячего деформирования й 30 для фор . жидкой штамповки медных сплавов. [c.79]

Для повышения теплостойкости штамповые стали легируются Ч (jvb), Сг и V. Однако такое легирование понижает другие важные свойства стали — вязкость и разгаростойкость. Это не позволяет применять стали одинакового состава для различных условий штамповки. Стали этого назначения распределяются [4] на следующие группы. [c.92]

По назначению инструментальные стали делятся на стали для режущего, измерительного и штампового инструмента. Кроме сталей, для изготовления режущего инструмента применяются металлокерамические твердые сплавы и минералокерамические материалы. Режущий инструмент работает в сложных условиях, подвержен интенсивному износу, при работе часто разогревается. Поэтому материал для изготовления режущего инструмента должен обладать высокой твердостью, износостойкостью и теплостойкостью. Теплостойкость — это способность сохранять высокую твердость и режущие свойства при длительном нагреве. [c.187]

По уровню основны с свойств штамповые стали для горячего деформирования разделяют на три основных подгруппы умеренной теплостойкости и повышенной вязкости, повышенных теплостойкости и вязкости, высокой теплостойкости (табл. 8.16, 8.17, 8.18). [c.459]

В штамповых сталях для крупногабаритных инструментов (молотовый и прессовый инструмент) применяют легирование молибденом и вольфрамом в сочетании с хромом и другими элементами в минимальных количествах, обеспечивающих необходимую прокаливаемость, развитие дисперсионного твердения при отпуске и ограничивающих развитие ликвационных процессов и выделения грубых карбидов по границам зерен Обычно для этих сталей содержание молибдена составляет 0,6—1,0 % Во многих случаях комплексное легирование сталей типа 4Х5ВМ.ФС и 4ХЗВМ.Ф молибденом и вольфрамом осуществляют при суммарных их количествах 1,5—3,0 %, а для сталей высокой теплостойкости до 4,0—5,0 % [c.381]

Содержание углерода в штамповых сталях для горя-0 деформирования пониженное и составляет для разных пн сталей 0,3—0,5 % Химический состав некоторых амповых сталей для горячего деформирования, регла-нтированный ГОСТ 5950—73 и ТУ, приведен в табл 49 По основным свойствам штамповые стали для горяче деформирования подразделяют на стали умеренной лостойкости и повышенной вязкости, стали повышенной лостойкости и вязкости и стали высокой теплостойко [c.390]

Распад остаточного аустенита. Остаточный аустенит теплостойких сталей (штамповых и быстрорежущих) из-за высокой легированмостн весьма устойчив и превращается лишь в результате отпуска выше 500° С. Во время выдержки при 500—600° С из аустенита выделяется часть углерода и легирующих элементов в виде карбидов. Так, для стали состава 1,25% С, 5% W, 4% Сг, 4% Мо, 1,5% V после закалки с 1215° С и отпуска при 560° С 24 ч период решетки аустенита уменьшается с 3,617 до 3,606 А. Обедненный аустенит превращается в мартенсит при охлаждении. Температура начала мартеиситного превращения остаточного аустенита повышается тем сильнее, чем больше была выдержка или температура отпуска, т. е. чем больше был обеднен остаточный аустенит. [c.384]

Стали, упрочняемые путем мартенситного превращения и дисперсионного твердення. Это наиболее многочисленная группа штамповых сталей к ней с.чедует отнести стали с содержанием углерода до 0,5%, хрома 2—6%, вольфрама и молибдена до 8—10%, ванадия до 1,5% и кобальта до 8% (в сталях повышенной теплостойкости). Стали этой группы отличаются сочетанием повышенной теплостойкости (до 650—740° С) и удовлетворительной вязкости (до 3—4 кгс-м/см jja образцах с надрезом). [c.725]

Штамповые стали для деформирования в горячем состоянии (полутеплостойкие и теплостойкие) [c.304]

Благоприятное влияние вольфрама на структуру и свойства штамповых сталей при увеличении его содержания до 5,0 % связывают с увеличением количества карбида МевС по отношению к карбиду Ме С , что ведет к формированию более дисперсных выделений Повышение содержания вольфрама до 5,0—6,0 % способствует увеличению эффекта дисперсионного твердения после закалки и высокого (500—550 °С) отпуска Вольфрам повышает теплостойкость комплексно легированных штамповых сталей и механические свойства как при комнатной, так и при повышенных температурах [c.381]

Теплостойкость штамповых сталей обеспечивается ком ексным легированием вольфрамом, молибденом, хромом, адием, иногда кобальтом Вязкость штамповых сталей жна быть выше, чем быстрорежущих, т е не ниже —0,45 МДж/м2 jjpjj 20 °С и 0,6 МДж/м при температу-эксплуатации (Ю А Геллер) [c.390]

Кроме того, упрочнению только в результате дисперсионного твердения подвергаются некоторые ферритные и аустенитные стали и сплавы. Следует отметить, что в упрочнение при термической обработке быстрорежущих и штамповых сталей, испытывающих при закалке мартенситное превращение, образование мартенсита вносит определенный вклад. При последующем высоком отпуске, обеспечивающем дисперсионное твердение, упрочнение в результате мартенсит-ного превращения частично снимается, но мартенситнаи структура стимулирует процесс выделения дисперсных избыточных фаз. То же можно сказать и о мартен-ситно-стареющих сталях. Упрочнение ферритных и аустенитных сталей и сплавов полностью обеспечивается только за счет дисперсионного твердения. В настоящее время применение мартенситио-стареющих, ферритных и аустенитиых сталей и сплавов в качестве инструментальных материалов ограничено, но существует тенденция к расширению их использования. Отличительными признаками этих материалов являются повышенная теплостойкость и небольшое изменение размеров в процессе термической обработки. [c.369]

Остаточный аустеиит инструментальных сталей. Его влияние на свойства. Остаточный аустенит фиксируется в структуре закаленных сталей, содержащих более 0,4—0,5% С. Количество остаточного аустенита зависит от его состава, получаемого при нагреве до температуры закалки, условий охлаждения и в меньшей степени от величины зерна. Состав остаточного аустенита определяет его устойчивость при последующем отпуске. Он почти полностью превращается в результате нагрева при 200—350° С нетеплостойких углеродистых н низколегированных сталей и при 500—580° С теплостойких штамповых н быстрорежущих сталей, У полутеплостойких сталей с 6—18% Сг он устойчив до 450—500° С, вследствие чего практически полностью сохраняется при обработке на первичную твердость. Точно также он почти полностью сохраняется в структуре нетеплостойких многих полутеплостойких сталей после отпуска на высокую твердость и может значительно влиять на их основные свойства и почти не сохраняется в теплостойких и полутеплостойких сталях, обрабатываемых на вторичную твердость. Количество остаточного аустенита, присутствующего в инструментальных сталях различных классов после закалки, приведено ниже. [c.381]

Смотреть страницы где упоминается термин Стали штамповые теплостойкость : [c.162] [c.317] [c.341] [c.3] [c.21] [c.247] [c.49] [c.209] [c.166] [c.181] [c.378] [c.380] [c.380] [c.382] [c.383] [c.384] [c.387] [c.407] [c.210] [c.369] [c.737]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...