Коэффициент прочности трубопровода

ОСТ 108.031.10-85. Котлы стационарные и трубопроводы пара и горячей воды. Нормы расчета на прочность Определение коэффициентов прочности. [c.264]

В Нормах Л. 50] принят для трубопроводов из катаных труб перлитных сталей коэффициент прочности поперечного сварного шва фи=0,8, а для трубопроводов из ковано-сверленых труб тех же сталей фи=0,9 для трубопроводов из аустенитных и 12%-ных хромистых сталей при катаных трубах фи = 0,6, а при ковано-сверленых фи=0,7. [c.384]

Подогрев воды, кДж/кг температура воздуха (по смоченному термометру), С напряжение кручения, Па Па МПа время, ч Относительная влажность воздуха, коэффициент прочности сварного шва трубопровода (безразмерный) [c.315]

Сварные соединения трубопроводов и других деталей котла могут быть нагружены изгибающими напряжениями в этом случае коэффициент прочности поперечного сварного шва обязательно учитывается он обозначается (табл. 5.7). Коэффициент Ф ш для хромомолибденованадиевых труб в интервале от 510 до 530° С определяют методом линейной интерполяции. [c.332]

При расчете трубопроводов, имеющих сварные стыки, принимают следующие расчетные коэффициенты прочности шва (усиление шва при определении расчетного сечения в расчет е принимают) [c.354]

Наиболее слабым местом стальных трубопроводов являются сварные стыки. Коэффициент прочности ф сварного стыка, т. е. отношение допускаемого для него напряжения к допускаемому напряжению для целой стенки, принимается равным 0,7. [c.95]

Смазки для пары трения титаи—титан. В последнее время титан, благодаря ряду его специфических свойств (высокая коррозионная стойкость, малый удельный вес, высокая прочность), получает все большее применение во многих отраслях промышленности. В судостроении титан широко используется для деталей арматуры, трубопроводов и других изделий, работающих в присутствии морской воды. Распространение титана, как конструкционного материала, сильно осложняется его низкими антифрикционными свойствами. Коэффициент трения скольжения / для пары титан—титан высок (до 0,5 и выше), и такая пара обладает весьма высокой склонностью к задиру и заеданию. Это обстоятельство делает невозможным применение титана в подшипниках скольжения, а также в арматуре (резьбовые соединения, клапаны и т. д.). [c.76]

Согласно правилам Госгортехнадзора при проектировании сварных трубопроводов должны приниматься следующие расчетные коэффициенты <р прочности шва (усиление шва при определении расчетного сечения в расчет не принимается) [c.91]

В связи с невозможностью доступа к внутренней стороне шва при сварке кольцевых стыков следует особо рассмотреть вопрос об обеспечении надлежащей формы корня шва. При выполнении корневых проходов обычным методом ручной дуговой сварки в корне шва возможны местные непровары или проплавления, ослабляющие прочность стыка. Поэтому приходится их учитывать, снижая величину поправочных коэффициентов для допускаемых напряжений в сварных соединениях. Для повышения конструктивной прочности сварных стыков возникает необходимость в принятии специальных мер. Типовые конструкции и технологические решения по устранению непровара в корневом сечении стыковых швов описаны в главе IX Трубопроводы . [c.52]

Расчет трубопроводов состоит из гидравлического расчета и расчета на прочность. Гидравлический расчет заключается в определении диаметра трубопровода при заданном расходе через него и заданной потере напора. Расчет ведется по формулам, приведенным на стр. 327. Расчет на прочность, т. е. определение толщины стенок, производится на основании величины рабочего давления в системе. Предполагая трубопровод тонкостенной оболочкой, в формулу, применяемую в сопротивлении материалов для толщины стенки цилиндрической оболочки, введем коэффициенты, учитывающие коррозию, а также отклонения диаметра труб от номинального. Таким образом, имеем [c.459]

Для большинства пластмасс характерны малая плотность, высокая стойкость к агрессивным средам, низкий коэффициент трения, высокие электроизоляционные, теплоизоляционные и демпфирующие свойства. Пластические массы обладают низкой термостойкостью и теплопроводностью. При воздействии повышенной температуры прочность пластических масс снижается. Несмотря на указанные недостатки, пластические массы широко применяют в ап-парато- и машиностроении. Из пластмасс изготовляют сосуды, аппараты, касосы, вентиляторы, трубопроводы, приборы и другое оборудование. Для повышения механической прочности изделий их армируют металлом и волокнистыми наполнителями. [c.322]

При проектировании сварных трубопроводов необходимо принимать нижеследующие расчетные коэффициенты (ф) прочности сварных соединений [c.481]

Исследованиями циклической трещиностойкости металла сварного шва трубы из стали группы прочности Х70 показано, что зависимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений подчиняется логарифмическому закону. Найденные эмпирические коэффициенты полученной в работе зависимости позволяют проводить расчет ресурса безопасной эксплуатации трубопроводов с различными дефектами в сварном шве. [c.23]

Кратность охлаждения, кг/кг т/т Число энергоблоков, ступеней регенеративного подогрева воды, параллельных линий трубопровода частота вращения машины, об/мин , коэффициент запаса прочности металла [c.315]

Допускаемые напряжения при расчетах на прочность труб и трубопроводов следует принимать в соответствии с рекомендациями [12, 13]. Номинальное допускаемое напряжение выбирают по табл. 9.12 как наименьшее значение из соответствующих параметров прочности металла при одноосном растяжении, деленных на коэффициент запаса прочности. Обозначения в табл. 9.12 соответствуют обозначениям, приведенным в п. 9.4.1. Поправочный коэффициент Т] = 1 во всех случаях, за исключением стальных отливок (т) = 0,85 для отливок с контролем неразрушающими методами, Т] = 0,75 для остальных). Значения характеристик [c.426]

Через трубопровод, изготовленный из винипласта, пропускают жидкость, находящуюся под давлением р = 0,5 Мн м ( 5 ати). Определить коэффициент запаса материала трубопровода по пределу прочности, если предел прочности при растяжении винипласта Од = 40 Мщм ( 400 кГ 1см ). Наружный диаметр трубы D= 160 мм, толщина стенки 6 = 8 мм. Расчет вести по III теории прочности. [c.278]

Для изоляции горячих трубопроводов конструкция выполняется аналогично конструкции изоляции диатомовыми сегментами (рис. 3). Объемный вес конструкции 400 кг/ж , коэффициент теплопроводности 0,0565 + - -0,00014 i p, предел прочности при изгибе 3—4 кг/см , предельная температура применения 100° С. Объемный вес основного слоя 275 кг/м , коэффициент теплопроводности 0,055 0,00013 i [c.205]

В расчетах на прочность деталей котлов, сосудов и трубопроводов при определении влияния термических напряжений, при расчетах самокомпенсации материалов необходима информация о величинах коэффициента линейного расширения, теплопроводности и модуля нормальной упругости в зависимости от температуры [9, 10]. [c.162]

Размеры 341, 366 —Расчет 366—368 —— фланцевых соединений трубопроводов — Нагрузки и напряжения допускаемые 181 — Расчет на прочность 180 — Характеристики стали механические 181, 182 Бронза для арматуры и частей трубопроводов 161, 162, 191 — Давления рабочие 152 — Коэффициенты тренпя 166, 170 — Обозначения и температуры 150 [c.398]

Формованные конструкции в виде плит, сегментов, скорлуп и кирпичей применяются для тепловой изоляции как трубопроводов, так и плоских или криволинейных поверхностей (рис. 77). Установка формованных конструкций может производиться как на горячие, так и на холодные изолируемые поверхности. Формованные изделия укладываются на изолируемую поверхность на мастичной подмазке из асбозурита, из материала основного слоя конструкции, либо насухо. Мастика для подмазки изделий должна иметь низкий коэффициент теплопроводности, близкий к коэффициенту теплопроводности основного теплоизоляционного слоя, обладать минимальной усадкой и хорошей механической прочностью. [c.226]

При увлажнении тепловой изоляции значительно возрастает коэффициент теплопроводности изоляционной конструкции, ускоряется разрушение изоляции из-за уменьшения ее механической прочности, усиливается процесс наружной коррозии стальных трубопроводов. [c.23]

Наличие сварных соединений в сосудах и трубопроводах при расчетах на прочность учитывается введением в нормативные расчеты коэффициентов прочности сварных соединений /52/. Такой подход учета сварных соединений положен в основу расчетов почти всех отраслевых нормативных док ментов при оценке прочности оболочковых конструкций и он не отражает неоднородность механических свойств различных зон соединений, особенности их напряженного состояния и возможные механизмы их разрутиения при эксплуатации. [c.80]

Как отмечалось в гл. 1 и 2, в соответствии с нормами расчета на прочность [1] выбор основных размеров и геометрических очертаний элементов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов включает определение номинальной толщины стенок этих элементов конструкций, работающих под давлением. Используются формулы безмоментной теории оболочек и сопротивления материалов, в которые вводятся полученные экспериментально коэффициенты прочности при ослаблении одиночными непод-крепленными отверстиями (или системой отверстий) и сварными швами. При превьпиении определенных размеров отверстий нормы регламентируют варианты их укрепления усиливающими элементами, задавая площадь сечения этих элементов. [c.44]

Винипластовые трубы с внутренним диаметром более мм изготовляются из листов винипласта путем их изгиба и сварки. Определить необходимую толщину листа винипласта для изготовления трубопровода диаметром 0 = 250 мм для передачи жидкости, находящейся под давлением р = 0,2 Мн м ( 2 ати). Допускаемое напряжение винипласта [а] = 5 Мн1м (- 50 кГ/см ) и коэффициент прочности сварного шва ф = 0,75. Расчет вести по V теории прочности. [c.280]

Следует отметить, что дальнейшее уточнение формулы (4) возможно, на наш взгляд, как минимум по двум направлениям. Первое направление связано с уточнением коэффициентов и, в первую очередь, функции f(e) на основе результатов полномас-штабньгх натурных и численных экспериментов на базе МКЭ. Второе направление связано с уточнением предела прочности трубопровода. В приведенных расчетах везде использовался предел прочности материала. Однако, как показывает анализ экспериментальных данных, реальное разрушение трубы в некоторых случаях происходит при напряжениях, на 15% больших предела прочности материала. [c.146]

Работоспособность оборудования (трубопроводы, сосуды, аппараты и др.) зависит от качества проектирования, изготовления и эксплуатации. Качество проектирования, в основном, зависит от метода расчета на прочность и долговечность, определяется совершенством оценки напряженного состояния металла, степенью обоснованности критериев наступления предельного состояния, запасов прочности и др. В области оценки напряженного состояния конструктивных элементов аппарата к настоящему времени достигнуты несомненные успехи. Достижения в области вычислительной техники позволяют решать практически любые задачи определения напряженного состояния элементов оборудования. Достаточно обоснованы критерии и коэффициенты запасов прочности. Тем не менее, существующие методы расчета на прочность и остаточного ресурса тр>ебуют существенного дополнения. Они должны базироваться на временных факторах (коррозия, цикличность нагружения, ползучесть и др.) повреждаемости и фактических данных о состоянии металла (физико-механические свойства, дефектность и др.). [c.356]

При расчете трубопроводов, транспортирующих некоррозионные среды, коэффициент запаса прочности находят по формуле [c.142]

График II получают путем пошаговых вычислений ДРД на дефектном участке трубопровода по формуле (23) до величины рабочего (проектного или планируемого) давления при изменении значений длины и глубины дефекта в формулах Баттеля (в зависимости от длины дефекта) с шагом 1 и 0,05 мм (5 = <Ттр,) ) соответственно. Рабочее давление в трубопроводе допускается с проектным коэффициентом запаса прочности [c.143]

Труб d — 75 мм, толщина стенки h (0) — 5,5 мм. Избыточное давле- ние газа Р = 20ШПа. Коэффициент запаса прочности, принимаемый при расчете насосно-компрессорных труб на осевую нагрузку относительно предела текучести, по справочным данным, равен 1,5. Окружное напряжение в стенке трубы а = Pd/2h (0) = 136 МПа. Следовательно, если учесть коэффициент запаса для осевой нагрузки, то максимальным главным напряжением будет осевое, F = = 0,67 (а (т = 333 МПа при Стпр = = От), F = I. Для V = 7 см имеем а = 1,38 при 300 К-По графику (см. рис. 4) находим соответствующее значение То, и тогда Vo = h (0) Tolt = 0,037 мм в год, что можно считать рекомендуемой величиной при защите трубопроводов от коррозии. [c.38]

Механическая прочность кварцевого стекла в процессе нагревания до 1200 "С плавно возрастает и становится на 50—60% выше прочности при комнатной температуре. Имея коэффициент термического расширения в 10—20 раз меньший, чем у обычного промышленного стекла, кварцевое стекло отличается исключительно высокой термостойкостью (выдерживает резкое охлаждение в воде после нагрева до 1000 °С). Кварцевое стекло — незаменимый материал для изготовления химически стойкой аппаратуры, трубопроводов. Стекловолокно, используемое в различных стеклотканях и в пластмассах — стекловолокнитах, отличается исключительно большой прочностью, зависящей от химической природы стекла, от диаметра нити и способа ее получения. При диаметре волокна 3—4 мкм прочность стекловолокна при растяжении доходит до 3700 кГ1мм (при 6,8 кПмм в объемных образцах). Прочность силикатных стекол при том же диаметре волокна раз в 10 меньше. Промышленностью изготавливается пленочное или чешуйчатое стекло, используемое, в частности, в стеклотекстолитах. На его основе тексто-литы (при 90% содержании по весу стекла) получаются исключительно прочными (Опч до 25 кПмм ) и светопрозрачными. [c.356]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1,2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других злементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные нагфяжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2—3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29—37], коэффициенты концентрации напряжений а от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой цилиндрической или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Как следует из результатов гл. 3-5, обоснованный анализ местных напряжений, оценки прочности и ресурса конструкций АЭС с ВВЭР требует использования уточненных подходов, позволяющих получить распределение напряжений и деформаций в зонах концентрации. Такие подходы оказьшаются необходимыми особенно при температурных нагрузках, когда возникают трудности даже при определении номинальных напряжений вследствие неоднородных температурных полей и теплофизических свойств как по толщине корпуса сосуда давления, так и вдоль их образующей. Эти трудности усугубляются при анализе местной напряженности в зонах концентрации, где при коэффициентах концентрации, превышающих 3 единицы (корпус реактора — патрубковая зона, тройниковые соединения трубопроводов), возможно появление пластических деформаций. В связи с этим условно-упругие напряжения, соответствующие пластическим деформациям, оказьшаются значительно выше упругих, полученных через номинальные напряжения и теоретические коэффициенты концентрации. [c.217]

Расчетное допускаемое напряжение материала трубы при рабочей температуре 0, определяют умножением номинального допустимого напряжения Одоп на поправочный коэффициент т], учитывающий особенности конструкции и эксплуатации трубопровода. Для трубопроводов и поверхностей нагрева, находящихся под внутренним давлением, г) = 1. Номинальное допускаемое напряжение принимается по наименьшей из величин, определяемых гарантированными прочностными характеристиками металла при рабочих температурах с учетом коэффициентов запаса прочности для элементов, работающих при температурах, не вызывающих ползучесть, — по временному сопротивлению и пределу текучести Для элементов, работающих в условиях ползучести, у которых расчетная температура стенки превышает 425°С для углеродистых и низколегированных марганцовистых сталей, 475 С для низколегированных жаропрочных сталей и 540°С для сталей аустенитного класса, — по временному сопротивлению, пределу текучести и пределу длительной прочности. Расчет на прочность по пределу ползучести Нормами не предусматривается, так как соблюдение необходимого запаса по длительной прочности обеспечивает прочность и по условиям ползучести. В табл. 8-6 приведены значения номинальных допускаемых напряжений для некоторых сталей. [c.148]

В проходных каналах с монолитным железобетонным перекрытием должны устраиваться вдоль оси канала монтажные отверстия для монтажа и демонтажа трубопроводов. Длина отверстия должна обеспечивать возможность опускания в наклонном положении трубопроводов длиной 8— 12 м, расстояние между отверстиями должно быть не более 150 м. Монтажные отверстия перекрываются съемными сборными элементами, исключающими проникновение влаги в канал. Применяемые для тепловой изоляции подземных прокладок теплопроводов материалы и конструкции должны удовлетворять следующим основным требованиям 1) низкая влагоемкость 2) постоянство теплофизических свойств в условиях переменного температуро-влажностного режима 3) антикоррозийность для Металла трубопроводов 4) низкий коэффициент теплопроводности и объемный вес 5) долговечность со сроком службы не менее 25—30 лет 6) высокая механическая прочность, регламентируемая для бесканальных прокладок, временное сопротивление на сжатие, во влажном состоянии ие менее, 8—10 и 1,0—1,5 ке/см на растяжение 7) биостойкость 8) несгораемость 9) сборноблочность и индустриальность в монтаже. [c.206]

Выполняется из сегментов, выпиленных из торфоплит, удовлетворяющих требованиям ГОСТ 4861—49, для изоляции трубопроводов диаметром 25 мм и выше. Торфосегменты подгоняются и укладываются с промазкой швов битумом толщиной не более 2—3 мм. Конструкция изоляции торфо-/ егментами холодных трубопроводов приведена на рис. 18. Объемный вес 425 кг/м , коэффициент теплопроводности 0,059 -Ь 0,0001 i p > предел прочности при изгибе 3—4 кг/см , предельная температура применения О" С. [c.205]

Конструкция для изоляции холодных трубопроводов выполняется аналогично конструкции изоляции торфосегментами (рис. 18). Объемный вес 350—400 кг/м , коэффициент теплопроводности 0,06—0,073 нри средней температуре 50° С, предел прочности при изгибе 2,5—3,0 кг/см . [c.207]

Выполняется из минераловатных скорлуп ФМВ-Х, удовлетворяющих требованиям ВТУ 965—2183—52, для изоляции холодных трубопроводов диаметром от 20 до 360 мм аналогично конструкции изоляции пробковыми сегментами (рис. 14). Объемных вес 300 кг/м , коэффициент теплопроводности 0,055 при температуре 20° С, предел прочности при изгибе 1,6 кг/см , предельная температура применепия 100° С. [c.210]

Крепление футляров на трубопроводах производится бандан ами из стальной ленты сечением 20 X 0,7 мм . Футляры нрименяются для изоляции трубопроводов диаметром 25—273 мм. Объемный вес футляров 1150 KZ M , коэффициент теплопроводности 0,25 нри температуре lO С, предел прочности при изгибе 10 кг/см , предельная температура применения 130° С. [c.241]

Пневматическое испытание трубопроводов тепловых сетей для пара давлением свыше 1 кГ1см и горячей воды с температурой выше 120° С должно производиться пробным давлением, равным рабочему, с коэффициентом 1,25. При пневматическом испытании трубопроводов проверка прочности производится внутренним давлением, а проверка плотности — наружным осмотром трубопровода и определением величины падения давления. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...