Пластический модуль

Здесь Я - пластический модуль - угол наклона кривой а,- ef. [c.103]

Рессора изготовлена из титанового сплава ВТ-22. Модуль упругости материала в линейной зоне = 110000 МПа, коэффициент Пуассона v 0.3, предел текучести = 900 МПа., пластический модуль Я = 3700 МПа. [c.394]

Модифицируем материал, задав билинейный тип материала с пластическим модулем =2400 МПа и пределом текучести =160 МПа [c.505]

На основе принятой модели решена задача об определении микронапряжений и микродеформаций, наводимых в упругой среде произвольным полем несовместных микродеформаций любой природы в виде (1.30), где первый член в правой части определяет усредненную деформацию, наводимую внутренним (в сфере 8) полем, а второй — внешним, а также решена задача в общем виде по определению пластических модулей. [c.12]

Вычислить пластический модуль Z для двутаврового профиля № 27 (см. приложение В). [c.380]

В теории пластичности [12] различают два пластических модуля модуль упрочнения, соответствующий величине Ов, и мо- [c.117]

В простейшем случае для изотропного идеального пластически неоднородного тела единственным пластическим модулем является предел текучести, который задается, как функция координат точек тела. [c.137]

На рис. 149 представлены кривые догрузки кручением для латуни при различных значениях осевого напряжения. Каждая кривая имеет начальный линейный участок. Наклон этих участков показывает, что во всех случаях модуль сдвига при догрузке меньше начального модуля, равного для латуни 0,35 10 кГ см Известно [138], что согласно теории течения в рассматриваемом случае сложного нагружения пластический модуль должен быть равен упругому. В соответствии с деформационными теориями [c.292]

Касательный модуль Е и приведенный пластический модуль Т для хрупких материалов, следующих в упругой стадии закону Гука, и для пластичных материалов, имеющих на диаграмме сжат ия горизонтальный участок текучести (рис. 14.17), изменяются в следующих пределах [c.420]

Здесь для упругой стали р, = 0,29—0,3, для пластического материала [х = 0,5 упругая величина Е для пластического материала должна быть заменена на Е — пластический модуль. Эту величину нужно взять из рассмотрения пластического изгиба бруса [4] и принять равной [c.208]

Выше предела пропорциональности при определении критических напряжений учитывают переменный пластический модуль Е ц. Значения критических напряжений при этом модуле получены в результате экспериментально-теоретических исследований. [c.15]

Для определения на основании ограниченного числа экспериментальных данных зависимости 5т от I введем некоторые допущения. Предположим, что петлю деформирования при условии I If 1 1 11 (Ef. I2 — скорости продольной пластической деформации) можно получить на основании следующей процедуры. При о > О кинетика НДС отвечает петле, полученной при одинаковых по модулю скоростях деформирования на ста- [c.181]

Как указывалось выше, общие ОН обусловлены общей остаточной деформацией всей зоны перфорации, осредненной по толщине коллектора. Расчет общих ОН представляет собой решение плоской упругопластической задачи, единственным возмущающим фактором в которой являются постоянные начальные деформации 8 , равные осредненным остаточным пластическим деформациям. Очевидно, что перфорированная зона в плоской задаче имеет большую податливость (при рассмотрении этой зоны в континуальной постановке), чем основной металл. Поэтому при решении задачи по анализу общих ОН принимается, что металл зоны перфорации имеет модуль упругости, равный [c.336]

Прочность и жесткость практически неотделимы. Жесткость сама по себе не представляет ценности, если конструкция не может нести высоких нагрузок. Низкоуглеродистая сталь имеет такой же модуль упругости, как и термообработанная -качественная сталь. Однако деталь из углеродистой стали пластически деформируется и выйдет из строя под действием небольших нагрузок, которые вызовут во второй детали лишь незначительные упругие деформации. [c.214]

Здесь п а - соответственно модуль нормальной упругости и коэффициент линейного расширения материала заклепки — конечная температура охлаждения г, — температура, при которой прекращается пластическое течение материала заклепки и начинается упругая вытяжка стержня заклепки. [c.196]

Таким образом, можно ожидать, что стержень при растяжении способен без образования пластических деформаций выдерживать напряжения порядка одной десятой от величины модуля упругости Е. Однако опыт показывает, что такая оценка является неправильной. В действительности пластические деформации в кристаллах начинают образовываться при напряжениях, в сотни раз меньших ожидаемых. [c.58]

Ge (л, 4) Gj = 20 -Ь sin 20 и 0 = ar sin(l/9). Мы получили полный аналог деформационной теории пластичности уравнения (16.5.3) описывают как упругое поведение трубы, так и ее упругопластическое поведение. Очевидно, что пластический модуль Gj представляет собою отношение Qjq, он может быть выражен как через величину Q, так и через величину q, которые играют роль соответствующих октаэдрических составляющих напряжения и деформации. [c.547]

Пластический модуль. Если модуль упругости характеризует производную (наклон) зависимости напряжений от упругих деформаций, то пластический модуль Work hardening slope) определяет наклон зависимости напряжений от пластических деформаций. [c.218]

Итатс, в модели упруго-иластического билинейного материала (рис. 5.17а) используется совокупность упругих констант и пластического модуля Я. Другими словами, на участке кривой напряжение-деформация, предшествующем пределу текучести, лии-ериал ведет себя как идеально упругий. За этим участком следует участок накоплетигя в материале пластических деформаций. Пластический модуль вычисляется так [c.220]

Модель упруго-пластического материала общего вида выбирается с помощью опции Plasti . Эта модель материала не имеет принципиальных отличий от предыдущей модели, за исключением toi o, что диаграмма деформирования материма может состоять из многих линейных участков (см. рис. 5.176) и по )тому задастся другим способом. Вместо задания пластического модуля в списке Fun tion [c.221]

Если взять балку прямоугольного поперечного сечен11я (Ь — ширина, /г — высота), то выражение (9.10) для пластического модуля примет вид [c.351]

Это уравнение отличается от уравнения изогнутой оси в упругой стадии (14.3) только тем, что вместо модуля упругости Е в него входит приведенный пластический модуль Г (или модуль Энгеосера — Кармана), определяемый по формуле [c.418]

Уравнения (14.37) и (14.38) в литературе именуются форму-лами Энгессера — Ясинского — Кармана. Приведенный пластический модуль Т в указанных формулах является величиной переменной, зависящей от о р, последнее в свою очередь зависит от деформации бс сжатия стержня (рис. 14.17), при которой оп переходит в критическое состояние равновесия. Величина Т зависит также от формы сечения. Однако, как показали исследования, влияние формы на величину Т относительно невелико, и этим влиянием в большинстве случаев пренебрегают. [c.419]

Таким образом, пластический модуль сдвига должен рассматриваться как функция либо октаэдрического касательного напряжения, либо октаэдрического сдвига. Третий закон деформационной теории пластичности достаточно надежно подтверждается экспериментами для случая пропорционального нагружения. Для неупрочняющегося материала понятие пропорционального нагружения лишено смысла при [c.169]

Для плотных металлических решеток дробь ajb близка к единице. Отсюда теоретическое усилие теоретическая прочность) для осуществления сдвига (пластической деформации) примерно в б раз меньше модуля сдвига. Для железа теоретический предел текучести должен быть равен 1300 кгс/мм , тогда ак в действительности для мягкого железа составляет пример1Ю 151кгс/мм2, т. е. в 100 раз меньше. [c.66]

Из сказанно го в предыдущих разделах этой главы следует, что от металла, как конструкционного материала, требуется не только высокое сопротивление деформации (упругой, характеризуемой модулями Е и G пластической — пределами ао,2 и Ств), но и высокое сопротивление разрушению. [c.69]

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

Имеются более производительные методы обработка шлицев на шлицестрогальных и шлицепротяжных станках, а также образование эвольвентных шлицев методом пластического деформирования с помощью накатывания. Накатыванию подвергают валы с твердостью не более НВ 220 при модуле шлицев не свыше 2,5 мм. Накатанные шлицы повышают износостойкость вала. [c.173]

Алюминий обладает высокой коррозионной стойкостью вследствие образования на его поверхности тонкой прочной пленки AI2O3. Чем чище алюминий, тем вьние его коррозионная стойкость Механические свойства отожженного алюминия высокой чистоты а = 50 МПа, а,,,2 = 15 МПа, б 50 % и технического алюминия (АДМ) Од = 80 МПа, а,,,2 = 30 ЛШа, б = 35 %. Модуль нормаль ной упругости Е = 7 ГПа. Холодная пластическая деформация повышает технического алюминия (АДН) до 150 МПа, но относи тельное удлинение снижается до 6 %. Благодаря высокой пластичности в отожженном состоянии алюминий легко обрабатывается давлением, но обработка резанием затруднена. Сваривается всеми видами сварки. [c.321]

В некоторых случаях многофазная смесь может быть описана в рамках одной из известных классических моделей, в которых неоднородность отражается в значениях модулей, коэффициентов сжимаемости, теплоемкостей и т. д. (заранее определяемых через физические свойства фаз), т. е. только в уравнениях состояния смеси (см. 5 гл. 1). Например, жидкость с пузырями может иногда описываться в рамках идеальной сжимаемой жидкости, а грунт — в рамках упругой или упруго-пластической модели. Но при более интенсивных нагрузках, скоростях движения или в ударных процессах эти классические модели обычно перестают работать и требуется введение новых моделей и новых параметров, в частности, последовательно учитывающих неоднофазность, а именно существенно различное поведение фаз (различие плотностей, скоростей, давлений, температур, деформаций и т. д.) и взаимодействие фаз между собой. При этом проблема математического моделирования без привлечения дополнительных эмпирических или феноменологических соотношений и коэффициентов достаточно строго и обоснованно (например, методом осреднения более элементарных уравнений) может быть решена только для очень частных классов гетерогенных смесей и процессов. Эти случаи тем не менее представляют большое методическое значение, так как соответствующие им уравнения могут рассматриваться в качестве предельных или эталонов, дающих опорные пункты при менее строгом моделировании сложных реальных смесей, с привлечением дополнительных гипотез и феноменологических соотношений. Два таких предельных случая подробно рассмотрены в 5, 6 гл. 3. [c.6]

Сплавы а + р поддаются гтермомеханической обработке (пластическая деформация на 40-60% при 850°С, закалка и старение при 500—550°С), в результате которой дополнительно увеличивается прочность на 20 — 30% при сохранении и даже повышении пластичности. Плотность- титановых сплавов 4,5.кг/дм , модуль нормальной упругости 11500 — 12000 кгс/мм , модуль сдвига 4000 - 4300 кгс/мм , коэффициент линейного расширения в интервале- 0—100°С равен (8 10)-10 С [c.187]

Известно, что закон Гука справедлив, пока напряжения не превышают определенной величины, называемой пределом пропорциональности, а в некоторых случаях расчеты на прочность приходится проводить при более высоких напряжениях, с учетом пластических деформаций. Кроме того, и в пределах упругости зависимость между напряжениями и деформациями у ряда материалов нелинейна, т. е. не подчиняется закону Гука. К таким материалам относятся чугун, камень, бетон, некоторые пластмассы. У некоторых материалов, подчиняюш,ихся закону Гука, модули упругости при растяжении и сжатии различны. Поэтому в последнее время расчеты на [c.325]

Высокие теплопроводность и теплоемкость алюминия требуют применения мощных источников тепла, а в ряде случаев подогрева. Высокий коэффициент линейного расширения и малый модуль упругости способствуют появлению значительных сварочных деформаций, что требует применения надежных зажимных приспособлений и устранения деформаций после свар Ки в ответственных конструкциях. В алюминии отсутствует пластическое состояние при нагреве и переходе из твердого в жидкое соетояние, при этом алюминий не меняет своего цвета, а в области температур более 400—450 С имеется провал прочности и пластичности, поэтому рекомендуется сварка на подкладках, [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...