Сопротивление материало стенок цилиндрических

Рйс. 10. Схематическое представление силы, движущей трещину, Gi и сопротивления материала разрушению Ою, Gw и Ош для длинной осевой поверхностной трещины в стенке цилиндрического сосуда, распространяющейся в радиальном направлении с внутренней стороны. Приведенные результаты соответствуют назначениям коэффициентов интенсивности напряжений в работе [62]. а — статический подход б — динамический подход в — энергетический подход. Заштрихованные площади соответствуют избытку энергии. Заметим, что здесь — начальная длина трещины, которая уже нестабильна для указанных величин движущей силы и сопротивления разрушению, сг — длина трещины, соответствующая остановке, причем индексы 5Л, D ш ЕА относятся к статическому, динамическому и энергетическому подходам соответственно. Масштабы по осям абсцисс и ординат нанесены для облегчения сопоставления между Gi и Ki на рис. 1, в то время как кривые для сопротивления разрушению, соответствующие кривым Ki , Kid и Кш на рис. 1, нанесены здесь весьма схематично и не отражают свойств реального материала. [c.243]

Резкое снижение удельного объемного сопротивления материала объясняется тем, что стенки открытых пор материала при нахождении его во влажной воздушной среде покрываются пленкой адсорбированной воды. Вследствие искривления стенок пор равновесная упругость пара над пленкой воды, покрывающей стенки пор, оказывается сниженной, и для конденсации воды достаточна уже относительная влажность воздуха над внешней поверхностью диэлектрика меньше 100%. При относительной влажности воздуха 60—70% в цилиндрических порах, диаметр которых меньше (20 30) X X10- см, может происходить частичная конденсация [c.85]

Напряжение в стенках шарообразных и цилиндрических сосудов. Если шар или цилиндр подвергаются давлению изнутри, то и стенки их испытывают растяжение, а материал будет испытывать какое-то напряжение, зависящее от величины внутреннего давления. В сопротивлении материалов выведены формулы, дающие зависимость между напряжениями, интенсивностью давления, радиусами кривизны и толщиной стенок сосудов. [c.243]

Модели цилиндрических оболочек из белой жести, подкрепленные кольцевым набором, применяются для испытаний на устойчивость при внешнем давлении. Известны эксперименты, проводившиеся с целью выявления влияния на устойчивость расположения шпангоутов относительно срединной поверхности, жесткости шпангоутов на кручение, осевых сил и других факторов. В этих экспериментах обшивка оболочек (рис. 11.4) имела толщину h = 0,34 мм. Средние значения предела текучести и временного сопротивления материала составляли — 200 МПа, Og = = 280 МПа. Диаметр цилиндра варьировался в пределах 100— 140 мм, длина в интервале 180—300 мм. Для подкрепления оболочек применялись уголковые профили 4x3x0,34, 6x3x0,34 и шпангоуты таврового сечения из двух уголков 4x3x0,34, соединенных стенками. Описание технологии изготовления моделей оболочек из жести и результаты испытаний на внешнее давление приведены в работе [3]. В этой же работе содержатся примеры использования тонкостенных металлических сварных моделей для исследования устойчивости и несущей способности таких судовых конструкций, как палубные перекрытия, гофрированные переборки, двутавровые и коробчатые балки, подкрепленные панели. [c.258]

Отметим, что почти во всех случаях фактические значения Ая, а значит, и АРмакс/АР должны быть ииже теоретических, так как неравномерность газораспределения по коническому слою будет приводить к псевдоожижению более или менее узкого столба материала до того, как средняя скорость фильтрации в выходном сечении достигнет критического значения Шп.у, т. е. при меньшем гидравлическом сопротивлении псевдоожижен-ного слоя. Оговорка относится к случаям весьма малого угла раскрытия конуса или (и)малой высоты слоя, когда слой практически близок к просто.му цилиндрическому. Для этих случаев следует ожидать, что опытные АРыакс/АР будут выше (АРмакс/АР)теср, близко го К еди-нице, так как в теоретических формулах не учтен обязанный сцеплению частиц со стенкой пик давления, наблюдаемый даже при правильной цилиндрической [c.73]

В первых конструкциях парогенераторов реактора AGR использовались навитые спиральные трубы, установленные таким же образом, как в реакторах типа Магнокс . В более поздних конструкциях были применены спиральные сборки, помещаемые в цилиндрические каналы в стенках корпуса реактора, которые в случае необходимости могли быть переставлены. Теплоноситель здесь является более агрессивным, чем в реакторе Магнокс , так как имеет более высокую температуру (650° С по сравнению с 380° С в реакторе Магнокс ), более высокое давление (4,2 МН/м по сравнению максимум с 2,8 МН/м ) и большее число соединений, порождающих водород, которые добавляются, чтобы ограничить потери графита. Полностью раскисленные углеродистые стали могут быть использованы до 360° С, при более высокой температуре необходимо применять стали, содержащие хром и 0,6% Si. Эти стали хорошо сопротивляются коррозии во всем диапазоне температуры, поэтому проблема материалов для парогенераторов как с многократной циркуляцией, так и прямоточных не возникает при условии, что с увеличением температуры для обеспечения -стойкости при окислении будут использованы более высоколегированные стали. Эта проблема может, однако, возникнуть для прямоточных парогенераторов при работе на докритических пара-метра , так как существует опасность коррозии под напряжением, которая может иметь место, если растворы с высокой концентрацией солей из зоны испарения попадут в перегреватель, сделанный из одной из аустенитных сталей серии 300. Для полной безопасности от коррозии под напряжением существенно, чтобы этот материал работал при перегреве по крайней мере 90°. Это не вызовет конструктивных трудностей, так как максимальная температура, при которой материал должен противостоять коррозии под напряжением, выше 470° С и представляет собой сумму 350° С+ 90°4-30° (градиент по трубе). Однако уровень воды в прямоточных парогенераторах, работающих на докритических параметрах, контролировать трудно. Различие уровней в трубах может уменьшить перегрев в одних из них до уровня, когда появляется риск возникновения коррозии под напряжением, и увеличить температуру других до значений, при которых в конце экс-ллуатации реактора можно ожидать появления коррозионного разрушения. Одним из решений этой проблемы является использование высококремнистой стали с 9% Сг и 1% Мо в сочетании с удачной конструкцией, что дает возможность обеспечить одинаковый уровень во всех трубах. Возможно также применение никелевых сплавов, таких, как сплав 800, который показал хорошее сопротивление коррозии под напряжением, а также воздействию СОг во всем рабочем диапазоне температуры. Однако разработка [c.185]

Дно вытягиваемой детали (рис. 177, г), характеризуется весьма небольшими, растягивающими напряжениями, которые равномерно распределены но окружности. Величина этих напряжений определяется значением радиальных растягивающих (идеальных) напряжений at и дополнительными нежелательными сопротивлениями, связанными с трением от действия силы прижима, трением и изгибом при перемещении заготовки через вытяжное ребро матрицы. Растягивающие напряжения приводят к утонению стенок вытягиваемой детали у дна. Напряженно-деформированное состояние при вытяжке коробчатых деталей более неравномерно, чем при вытяжке цилиндрических деталей неравномерности в этом случае зависят главным образом от геометрических соотношений элементов вытягиваемой детали. По мере удаления от у1Лов напряжения и (т , уменьшаются. В середине прямых сторон фланца вытягиваемой коробчатой детали они наименьшие. Продольные растягивающие напряжения, действующие в вертикальных стенках, также распределяются неравномерно по пери- метру детали. Величина этих напряжений также, как и в случае вытяжки цилиндрических деталей, связана с растягивающими напряжениями в соответствующих местах фланца и напряжениями, связанными с дополнительными нежелательными сопротивлениями на трение и изгиб. Материал дна коробчатой детали имеет схему напряженного состояния с незначительными растягивающими напряжениями. [c.185]

При Р —> Овеличина р —> оо. Большое значение Zi необходимо потому, что вследствие потерь в материале выделенного участка и потерь на излучение амплитуда колебаний на узловой окружности практически отлична от нуля. Повороту кольцевого сечения препятствует большая жесткость цилиндра, и в рассматриваемом сечении создается высокое входное сопротивление Zm для изгибающего момента. Таким образом, наличие двух составляющих входного сопротивления Zp и Zm для изгибных колебаний приводит к тому, что угол поворота и величина прогиба на контуре оказываются очень малы. Цилиндрический контур является отражающим, и в остальной части конструкции ванны энергия не распространяется и не рассеивается. Так как участок 2 колеблется в резонансе с возбуждающей частотой, то достигается эффективная передача колебательной энергии через выделенную акустически прозрачную часть стенки технологической ванны. Практически отражающий цилиндрический контур приваривается (по всей поверхности своего торца) к пластине (стенке). Материал контура выбирается с возможно меньшими акустическими потерями. Описанный способ введения колебаний был нами осуществлен и испытан совместно с Г. И. Эскиным. В одном случае стенка ванны, заполненной водой, имела толщину 5 мм, а в другом — 8 мм. Цилиндрический контур, приваренный к стенке, достаточно хорошо изолировал часть стенки, через которую про -исходило интенсивное излучение на частоте около 20 кгц. [c.239]

Разновидностями манометрических пружин являются цилиндрические трубки, которые выполняются в виде стержня из упругого материала, засверленного с торца. Стержень сверху покрыт тонким слоем изоляции и обмотан тензочувствительной проволокой или имеет наклеенные тензорезисторы. Под действием давления стенки трубки деформируются, что приводит к изменению сопротивления тензоэлемента. Примером такого датчика является датчик ТДД (рис. 20, з). [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...