Испытание пусковое

Испытательная станция 56 — стенд электрический для испытания пусковых двигателей дизелей 57 — электро-тормозной обкаточный стенд с механизмом для автоматического регулирования двигателей 58 — электротормоз-ной обкаточный стенд с механизмом для автоматического регулирования двигателей 59 — стенд для контрольного осмотра двигателя КДМ-100 5 — стенд для контрольного осмотра двигателя 2-Д6 б/—универсальный стенд для контрольного осмотра двигателей (Д-35 и Д-54) 62 — верстак на 2 рабочих места 63 — кран-балка электрическая [c.105]

В табл. 6.13 представлены результаты вероятностного анализа при учете технологических факторов на фоне детерминированного воздействия эксплуатационных факторов, которое выражается в виде различных сочетаний напряжения, частоты и температуры окружающей среды. Эти сочетания определялись с помощью матрицы коэффициентов влияния, фрагмент которой приведен в табл. 6.11. Здесь приведены только границы разброса потребляемой мощности в номинальном режиме работы, пускового тока и времени разгона, хотя по каждому показателю были получены и гистограммы распределений. Эти данные позволяют выявить неблагоприятные сочетания внешних воздействий по различным рабочим показателям. В данном случае седьмой вариант эксплуатационных воздействий оказывается неблагоприятным по уровням потребляемой мощности и пускового тока, а восьмой — по уровню времени разгона. На рис. 6.42 представлены гистограммы распределения значений номинального тока в различных условиях испытаний, которые дают [c.262]

Все турбомашины работают с большими скоростями вращения, и поэтому почти любой дефект вызывает вибрацию отдельных частей или всей машины. Вместе с тем вибрации, постоянно воздействуя на машину и фундамент, расстраивают другие соединения и детали и даже способны привести к поломкам и авариям. Поэтому устранение вибрации является одной из главных задач пусковых испытаний, а наилучшим свидетельством хорошего качества сборки и монтажных работ служат минимальные значения вибраций. [c.482]

При испытании автомата безопасности пусковой клапан открывают не полностью, а лишь настолько, чтобы обеспечить холостой ход турбины с повышенным числом оборотов. [c.283]

Пружина пускового клапана дол.жна выдерживать полное давление воздуха, а клапан н корпус не должны пропускать его в камеру сжатия. Соответствующая проверка производится подачей воздуха в цилиндр, поршень которого находится в в.м.т., а рабочие клапаны закрыты. В случае автоматического включения пусковых клапанов их толкатели перед испытанием разъединяют. [c.382]

Для испытания применяется прибор, состоящий из камеры, в которую ввёртывается свеча, насоса, создающего давление в камере, и источника высокого напряжения (пускового магнето или пусковой катушки). Свеча ввёртывается в камеру, в последней насосом создаётся давление 6—8 am (в зависимости от типа свечи), и под этим давлением проверяется образование искры между электродами свечи. Затем давление повышается до 20— 30 am, и проверяется герметичность. Герметичность свечи имеет большое значение, так как пропуск свечой горячих газов повышает температуру изолятора, что может вызвать перегрев свечи и как следствие перегрева — калильное зажигание и выход изолятора свечи [c.308]

Ускоренное испытание пригодности масла для того или иного узла трения проводится методами 1) инерционного выбега и 2) пускового момента. [c.720]

На Кольчугинском заводе по обработке цветных металлов им. С. Орджоникидзе детальные испытания не проводились. В процессе пусковых испытаний исследовали дымовые газы и [c.118]

Испытание всей пусковой, регулирующей и защитной аппа[ атуры. [c.252]

В случае необходимости подача рабочего напряжения на электродвигатель до полного окончания работ (например, для испытания электродвигателя или его пускового устройства) может быть разрешена только после возвращения производителем работ дежурному персоналу всех нарядов, выписанных на производство работ на данном электродвигателе, причем до подачи напряжения каждый производитель работ обязан предупредить об этом работников своей бригады и удалить персонал на безопасное расстояние. [c.748]

Наладка газовых горелок является важнейшим этапом пусковых работ в котельной, от успешного проведения которой зависят эффективность использования газа и нагрузочные характеристики котлоагрегатов. Эта работа является газоопасной, так как в процессе наладки возможны отрыв и проскок пламени, нарушения нормального режима работы топочных устройств и т. п. Все это наряду с особым исследовательским характером работы обусловливает проведение серьезных подготовительных мероприятий по составлению методики испытаний, расстановке аппаратуры и наблюдателей, подготовке инструмента, материалов и горелок к испытаниям. Поэтому работы по наладке горелок выполняет персонал специализированных организаций, а на крупных предприятиях — инженерно-технические работники, прошедшие специальную подготовку. [c.74]

При успешном розжиге после 10 мин работы следует погасить горелку, снабженную термопарой. При помощи секундомера произвести отсчет времени срабатывания клапана-отсекателя. Если кла-пан-отсекатель при этом испытании не срабатывает, необходимо проверить импульсную трубку пускового клапана и наличие дросселя в тройнике камеры отбора разрежения. [c.121]

Были обследованы два отстойника, поглощающих избыточный электролит, и в обоих была обнаружена жидкость. Это свидетельствовало о том, что все элементы батареи были правильно активированы. Этот факт подтвердился при последующем вскрытии элементов. Проверкой генератора газа и диафрагм резервуара с медными трубочками подтверждена нормальная работа батарей не было обнаружено и утечки электролита. Термостаты для подогрева батареи были осторожно освобождены от пенопластового покрытия и помещены для испытания в температурную камеру. Это испытание показало, что температура термостата, регулирующего температуру подогревателя батареи, отличается при замкнутом и разомкнутом состояниях на 9,5° С, тогда как по техническим условиям эта разность не должна превышать 2,5° С. Анализ пусковых данных установил, что подогреватель батареи вышел из строя перед подачей команды на задействование батареи. На основании этого было сделано заключение, что низкое напряжение батареи вызвано ненормальной работой термостата, вследствие чего температура электролита батареи упала ниже допустимого уровня. Перерасчет термостата поставщиком и 100%-ное функциональное испытание в процессе сборки батареи позволили устранить этот вид отказа. [c.295]

Электричество, использование (при испытаниях на герметичность G 01 М 3/16-3/18 в обогатительных установках В 03 В 13/04 для обработки (воздуха, топлива или горячей смеси в ДВС F 02 В 51/04 покрытий В 05 D 3/14) для сушки F 26 В 3/34 в холодильной технике F 25 В 21/00) Электровозы (В 61 С (3/00-3/02 трансмиссии 9/38-9/52) электрооборудование В 60 L) Электродвигатели валоповоротных механизмов турбин и турбомашин F 01 D 25/36 использование (для привода домкратов В 66 F 3/44 в пусковых устройствах двигателей F 02 N 11/(00-14) в силовых установках летательных аппаратов В 64 D 27/24) использующие расширение или сжатие твердых тел Н 02 N 10/00, F 03 G 7/06 расположение [c.219]

Полевые испытания. Затраты на содержание персонала, участвующего в проведении полевых испытаний на удаленных от завода площадках до окончательной приемки изделий заказчиком. Сюда входят также затраты на полевые оценочные испытания и деятельность в предпусковой и пусковой периоды, проводимую подрядчиком совместно с заказчиком. [c.354]

Эти же представители участвуют в поузловой и агрегатной приемке смонтированного оборудования, не допуская его приемки до полного устранения недоделок и дефектов, а также в подготовке и проведении пусковых работ как по отдельным узлам оборудования (проверка вращающихся механизмов, водоподготовки и др.), так и в комплексных пробных пусках и 72-часовом испытании котельной перед сдачей в эксплуатацию. [c.275]

Точность результатов испытаний в значительной степени зависит от изоляции испытуемой установки от других агрегатов станции. В цикле следует устранить посторонние потоки или обеспечить измерение этих потоков. Необходимо изолировать от исследуемого агрегата емкости большого объема, байпасные системы и вспомогательные паропроводы пусковой схемы, дренажные трубопроводы, линии связи с другими блоками и т.д. Фактическая изоляция цикла должна контролироваться. [c.71]

Применение современных приборов для измерения разностей температур воды до и после конденсатора и расходов воды в водоводах снижает вышеуказанные трудности и делает этот метод особенно целесообразным для применения в качестве экспресс-методов для испытаний и контроля работы турбоустановки, не оснащенных информационно-вычислительными системами. Имеется возможность определять экономичность турбоустановки в широком диапазоне режимов, начиная от пуска (пусковые потери). Кроме того, на базе измерительных устройств, используемых при обратном балансе, возможно контролировать работу конденсатора. [c.106]

Первые промышленные испытания турбины К-210-130 на Молдавской ГРЭС, в ходе которых при пусках и остановах было использовано устройство, созданное на базе устройства УР-800 ПГУ-250, показали, что возможно обеспечение необходимого температурного состояния выхлопных частей ЦНД за счет повышенных пропусков на пусковых режимах основного пара, при этом осуществляется и выработка электроэнергии. [c.182]

Описанное выше электрическое нагрузочное устройство является лучшим из применяемых для испытания гидропередач. На стенде с этим устройством достаточно просто можно снимать внешние характеристики гидромашин и проводить испытания при заданном графике нагрузки, можно также определить пусковые и маневренные свойства передачи, минимальное устойчивое число оборотов и др. [c.26]

Растопка котла из различных тепловых состо1ший должна выполняться в соответствии с графиками пуска, составленными на основе инструкции завода-изготовителя и результатов испытаний пусковых режимов. [c.230]

Растопка котлоагрегатов из различного теплового состояния должна производиться в соответствии с графиком пуска, составленным на основе результатов испытаний пусковых режимов и с учетом конструктивных особенностей оборудования. На котлоагрега-тах с давлением 10 МПа и выше изменение температуры поверхностей нагрева, коллекторов, барабанов и трубопроводов должно происходить со скоростью, установленной графиком пуска. [c.285]

Основное оборудование должно быть оснащено устройствами (например, встроенными сепараторами на прямоточных котлах, системой обогрева фланцев и шпилек турбины и т. п.), обеспечивающими возможность проведения пуска из любого исходного теплового состояния и соблюдение всех критериев надежности при заданной длительности пуска блока [19.11]. В составе пусковой схемы должны быть устройства и трубопроводы, специально предназначенные для проведения пусковых операций (пускосбросные устройства, пусковые впрыски в паропроводы, трубопроводы для сброса воды и пара помимо турбины, устройства для утилизации тепла, промывочные трубопроводы и т. п.). Пусковая схема головного блока разрабатывается на основе накопленного опыта эксплуатации и результатов испытаний пусковых режимов предшествующих типов блоков. На основе результатов испытаний головного блока (или нескольких блоков данного типа) разрабатывается типовая пусковая схема, предназначенная для использования при проектировании серийных блоков [19.7— 19.10, 19.15—19.17]. Пусковые схемы (как для головных блоков, так н типовые) подлежат утверждению научно-техническим советом Министерства энергетики и электрификации СССР. [c.144]

Электромотор работает не1преры1Вно и отключается лишь при длительных перерывах в работе пресса с помощью пускового тумблера. Для осуществления рабочего цикла служит храповой механизм 2/, управление которым производится с помощью клавиши 22. При нажатии на клавишу храповой механизм включает В работу кулачок, соответствующий установленному режиму испытаний. По завершении каждого рабочего цикла храповой механизм авто 1атически отключает кулачок в положении, предшествующем началу следующего цикла испытания. Для повторения рабочего цикла требуется снова произвести нажим на клавищу. [c.43]

На рис. 247 показан один из таких графиков из опытов немецкого исследователя Штрибека. На нем приведены данные испытания одного из трансмиссионных подшипников скольжения с кольцевой смазкой и с самоустанавливающимися вкладышами при разных нагрузках, характеризующихся удельными давлениями, начиная с = 1 кПсм и кончая q = 25 кПсм . На графике по вертикальной оси отложены опытные значения коэффициента трения рассчитанного по вышеприведенной формуле (37), а по горизонтальной оси — числа п оборотов в минуту, а также и окружные скорости Уц цапфы в м1сек. Как видим, кривые протекают весьма своеобразно. Пусковой коэффициент трения, или коэффициент трения покоя /о> при всех удельных давлениях остается одним и тем же, а именно /о 0,14. По мере повышения скорости коэффициент трения начинает очень быстро снижаться, причем при какой-то скорости уменьшается больше, чем в 20 раз и достигает значения 0,005, одинакового почти для всех [c.352]

Фиг. 103. Схема гидродинамического регулирования турбин ХТГЗ ЬР-23-1 и ВР-23 2 7 —главный масляный насос 2 —импульсный насос 3 — эжектор 4 —диафрагма 6 — регулятор давления масла (регулятор скорости 5—дроссельный золотник 7 — приспособление для изменения скорости вращения 8 — регулятор давления 9 иэод-ром 7 ) — лромежуточный сервомотор 11 — золотник главного сервомотора 12 — главный сервомотор 13 — редукционный клапан 14 — регулировочные клапаны 15 — предельный регулятор скорости 16 — автоматический затвор 17 — реле осевого сдвига 18 — предохранительный выключатель регулировочных клапанов, 19 — пусковое приспособление 20 — выключатель турбины со щита управления 21 — ручной выключатель 22 — предохранительный масляный выключатель 2 —стопорный клапан 24 устройство для испытания стопорного клапана 25 — реле давления смазочного масла 25— выключатель масляного электронасоса 27 регулятор турбонасоса 2у—вспомогательный масляный турбонасос 29 — масляный электронасос 30 — предохранительный клапан 31 — трубопровод

В 1984—1986 гг. на уходящих газах стекловаренных печей завода Экранас (ЛитССР) были установлены два экспериментальных образца теплоутилизатора ТКП-10, изготовленных опытно экспериментальными заводами НИИСТа и Института технической теплофизики АН ССР, в сотрудничестве с которыми проводилась эта работа. Пусковые испытания теплоути-лизаторов проведены в 1986—1987 гг. Они полностью подтвердили расчетные характеристики, приведенные выше. [c.204]

С этой целью из стандартных деталей в текущем производстве были изготовлены три двигателя АЗ-315М-8, отличающиеся от серийных только длинными выводными концами катушек обмотки статора. Эти концы были выведены на клеммные доски, позволяющие выключать отказавшие катушки и заменять их эквивалентными сопротивлениями. Опыт показал, что без заметного изменения тока холостого хода и времени пуска из 72 катушек можно выключить до 12 катушек. В качестве эквивалентных сопротивлений использовались секции пускового реостата. Для контроля температуры в процессе испытаний в четыре равностоящих паза под клин были заложены тарированные медь-константановые термопары. [c.39]

Передачи F 16 Н [прерывистого (шагового) движения <27/00-31/00 автоматическое изменение скоросги 29/22 реверсивные зубчатые 3/00-3/78) канатные (7/04 с переменной скоростью 9/00-9/22 шкивы 55/50) планетарные гидростатические 39/40 зубчатые (1/28-1/48 механизмы для реверсирования и управления 59/00-63/00 регулируемые 3/44-3/78) механические в сочетании с гидравлическими или пневматическими 47/04, 47/08-47/12 узлы и детали 57/08-57/10 фрикционные 13/06-13/08, 15/48-15/56) пневматические (41/00-47/12 гидродинамического типа 41/00-41/32) ременные 7/02 рычажные (21/00-21/54 комбинированные с зубчатыми 37/12) фрикционные (вращения 13/00-15/00 механизмы (управления 17/00-17/08 с переменной скоростью или реверсивные 15/00-15/56, 59-00-63/00) конструктивные элементы 55/32-55/56 механические 37/02-37/16) цепные (7/06 звездочки для передачи движения 55/30) со свободным ходом 29/00-31/(Ю смазывание и охлаждение 57/04] испытание G 01 М 13/02 в клапанных распределительных механизмах F 01 L 1/12-1/18, 31/10-31/16 механические, сочетание с DB F 02 В 61/00 в шшучцих машинах В 41 J 23/00-23/38 планетарные (на велосипедах, мотоциклах и т. п. В 62 М 11/14-11/18 в лебедочных механизмах В 66 D 1/22, 1/70 в транспортных средствах на гусеничном ходу В 62 D 11/10) пневматические <в трансмиссиях транспортных средств В 60 К 17/10 локомотивов В 61 С 9/22 в копировальных станках В 24 В 47/00-47/28) в приборах G 12 В 1/00-1/04 в пусковых устройствах DB F 02 N 15/02-15/08 расточных и сверлильных станков В 23 В 47/02-47/24 реечные рулевых устройствах автомобилей, ракторов и т. п. В 62 D 3/12, 5/22) ременные (велосипедов, мотоциклов и т. п. В 62 (М 9/00-9/16 защитные устройства для них J 13/00-13/06) в локомотивах и моторных вагонах В 61 С 9/06 для сверлильных станков В 23 В 47/16) [c.133]

Схематически описанный режим пуска блока котел ПК-33-8ЭСП и турбина типа К 200-130 в процессе освоения и испытаний блока варьировался и уточнялся с сохранением, однако, во всех случаях пусковой схемы блока. Произведенные испытания подтвердили достаточную гибкость дайной схемы. Одновременно выявилась целесообразность увеличения пропускной способности Р 0У- 2 кроме того, обнаружено, что практически при всех пусковых режимах имеется момент быстрого сбро са и повторного роста температуры металла в отдельных змеевиках выходных ширм первичного пароперегревателя (рис. 6-16). Иногда сбросы и абросы температуры происходили подряд 2 раза. Изменения температуры металла связаны с вытеснением из недренируемых зме- [c.200]

Закономерное внимание уделялось работе поверхностей нагрева парогенераторов при пусковых и растопочных режимах эксплуатации. Большие исследования были выполнены в ОРГРЭС Б. Я. Директором, В. М. Левин-зоиом, В. С. Щеткиным [В-24]. Результаты испытаний и эксплуатации парогенераторов сверхкритического давления разных типов (ТПП-ПО, ТПП-210, ПК-39, ПК-41) свидетельствовали о том, что при конструировании и компоновке НРЧ, в выходной части которой часто расположена зона максимальной теплоемкости, следуе -учитывать повышенную ее чувствительность к переменным тепловым потокам. [c.7]

Через 3 года после пуска были проведены наблюдения за работой этого котла с применением прежней методики определения солесодержания пара и воды. Установлено, что солесодержание пара уменьшилось и составляет 0,5 мг кг и в пределах нагрузки 9 т1ч не ухудшается. Отмечено повышение солесодержания пара до 0,8 мг1кг. при подъеме уровня воды в барабане. Ранее, при пусковых испытаниях котла этой зависимости не отмечалось из-за искажающего влияния вымываемой составляющей. [c.182]

Синклер, описывая первое испытание гидромуфты в 1000 л. с. при 1000 об/мин, приводящей маховик-генератор, отмечает, что при ускорении маховика от 250 до 400 об/мин наблюдалась резкая пульсация крутящего момента. Маховик ускорялся при возрастании момента приблизительно до 50"/о от полного значения, после чего нагрузка на электродвигателе резко падала. Спустя 1—2 сек. внезапно происходило сильное внутреннее сотрясение, вызывавшее мгновенное увеличение нагрузки на двигателе в 10—20 раз, вследствие чего выключался предохранитель в цепи. Г. Синклер добавляет, что в результате серии экспериментов удалось установить причину неустойчивости потока и устранить этот недостаток. Вместе с тем пришлось отказаться от всякого применения гидромуфт в случаях, когда требуется пусковой крутящий момент постоянного значения и большой величины. [c.126]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...