Камеры котлов, расчет

Первый промежуточный перегреватель выполнен в виде ширм, размещенных в топочной камере котла, а второй представляет собой конвективные пакеты, находящиеся в третьем газоходе котла. Таким образом, с понижением нагрузки котла на выходе из первого промежуточного перегревателя температура пара возрастает, а после второго — снижается. Это дало возможность для целей регулирования передать избыточное тепло от первого промперегревателя ко второму в выносном паропаровом теплообменнике, в результате чего (по расчету) при изменении нагрузок котла температуры пара на выходе из обоих перегревателей поддерживаются постоянными. Поскольку в эксплуатации возможны отклонения от расчетных условий, дополнительно предусмотрено газовое регулирование. С этой целью третий газоход котла [c.151]

О влиянии рассеяния на суммарный теплообмен в топке можно судить по данным работы [46 ]. Расчеты, выполненные для топочной камеры котла БКЗ-320-140 ПТ, показали, что при постоянном значении коэффициента поглощения увеличение критерия S от О до 0,5 приводит для изотропного рассеяния к повышению температуры газов на выходе из топки примерно на 60 К, а при уве- [c.191]

Формулы (5.16) и (5.17) можно применять для расчета на прочность барабанов и камер, содержащих воду, пароводяную смесь или насыщенный пар, а также для расчета камер котлов сверхкритического давления при теплосодержании среды до 2514 кДж/кг, если выдерживаются условия (х —с)/ ) 0,20 или (5 —с)/0 0,30. Область применения формул (5.15) и (5.16) для расчета камер, содержащих перегретый пар, шире — до (5 —с)/О <0,25. [c.338]

Это выражение очень часто используется в расчетах, так как огромное количество процессов подвода теплоты в теплоэнергетике (в паровых котлах, камерах сгорания газовых турбин и реактивных двигателей, теплообменных аппаратах), а также целый ряд процессов химической технологии и многих других осуществляется при постоянном давлении. Кстати, по этой причине в таблицах термодинамических свойств обычно приводятся значения энтальпии, а не внутренней энергии. [c.18]

В [Л. 71] приведены результаты исследования лабораторной модели противоточного теплообменника типа газовзвесь с камерами нагрева и охлаждения. В работе были предложены методика расчета и конструктивные рекомендации для теплообменников подобного типа. В частности, была показана целесообразность использования противоточных камер, так как, помимо известных теплотехнических преимуществ, противоток в газовзвеси позволяет увеличить время пребывания частиц при неизменной высоте камер н снизить аэродинамические потери. Установлено, что во многих случаях механический транспорт дисперсной насадки эффективнее пневматического. Приведены рекомендации по выбору материала, размера насадки и сечения камер. Технико-экономическое сравнение воздухонагревателя типа газовзвесь с трубчатым воздухонагревателем, проведенное для котла паропроизводительностью 60 г/ч, показало возможность снижения температуры уходящих газов до 100° С. Последнее может привести к повышению к. п. д. котла примерно на 4%, что соответствует экономии в затратах на топливо 15000 руб. в год. [c.368]

Тепловым напряжением топочного пространства задаются на основании данных, полученных при эксплуатации аналогичных котлов. В конце расчета теплообмена топочной камеры проверяется правильность выбора геометрических размеров или температуры Тт. Расхождение между выбранным значением и полученным расчетом не должно превышать 5%. [c.146]

Затем по выбранным допускаемым значениям теплового напряжения зеркала горения [см. формулу (328)] или теплового напряжения топочного пространства [см. формулу (329) ] определяют площадь колосниковой решетки или объем топочной камеры. По этим данным оценивают геометрические размеры топок, после чего производят расчет температур в топке котла. [c.147]

В каждой насадке опыты проводились при изменении скорости газов от минимальной по условиям эффективной работы контактной камеры до величины, приближающейся к предельному значению по условиям обеспечения нормального гидравлического режима и возможностям данной опытной установки. Плотность орошения изменялась в еще более широких пределах, практически полностью охватывающих возможные их значения в промышленных экономайзерах 4—32 м=>/(м -ч). Начальная температура газов принята такой же, какой она бывает на выходе из современных котлоагрегатов = 140 -f- 170° G), на выходе современных промышленных котлов малой производительности, не имеющих хвостовых поверхностей нагрева = 250 ч- 270° С), и на выходе из котлов старых конструкций, не имеющих хвостовых поверхностей = 400° С) для расчета контактных экономайзеров промышленных печей были проведены опыты и при = = 500 ч- 600° G. Влагосодержание газов во всех этих опытах составляло 100—140 г/кг. [c.69]

Для приближенных расчетов контактных камер экономайзеров, использующих тепло уходящих газов котлов, промышленных [c.194]

При высоких температурах, развивающихся в топочных камерах паровых котлов, основное количество тепла передается от пламени к экранным поверхностям нагрева путем излучения. В этой связи надежность расчета топок и оптимальность конструкций в значительной мере определяются физической обоснованностью расчетов теплового излучения. [c.5]

При расчетах теплообмена в топках паровых котлов оптические толщины Тг и Тс определяются по температуре и составу газов в выходном сечении топочной камеры. [c.158]

В соответствии с [Л. 12] ниже приводятся основные положения разработанного ЦКТИ нового уточненного метода расчета теплопередачи в топках паровых котлов. В этом методе, как и в [Л. 31], принимается, что передача тепла от пламени к экранным поверхностям осуществляется путем радиационного теплообмена. Конвективная составляющая теплообмена учитывается лишь при расчете высокофорсированных топочных камер и в данном случае не рассматривается. [c.178]

Формула (5-24) может быть использована для расчетов излучения запыленных газов в газоходах паровых котлов и печей. Она используется также в нормативном методе расчета теплопередачи в топочных камерах. [c.216]

На рис. 5.3 показан циклонный предтопок с двухступенчатым сжиганием топлива. При внутреннем диаметре циклона 2000 мм тепло-производительность такого предтопка может достигать 50,0 Гкал/ч. Длина предтопка L принимается равной (1,25 1,5) D. Расчеты показывают, что при вводе всего топлива в первый воздушный канал с количеством воздуха, составляющим 50—60% необходимого для сжигания воздуха, теоретическая температура горения на большей части длины предтопка уменьшается до 1700°С, и только в конце предтопка, где осуществляется ввод остального воздуха (50—40%), происходят догорание топлива и местное повышение температуры горения на самом выходе из предтопка в топочную камеру. Насколько эффективным может оказаться такой способ интенсифицированного сжигания топлива с растянутым процессом горения в части уменьшения выхода окислов азота, покажут экспериментальные исследования работы котлов, снабженных такими предтопками с двухступенчатым сжиганием топлива. [c.94]

Проектирование топочных камер газомазутных котлов в СССР осуществляют согласно нормам тепло вого расчета [Л. 2-10], исходя из теплового напряжения 250 10 ккал м Ч. При размещении горелок расстояние между их осями и до экранов стремятся выдержать по возможности одинаковым. Каких-либо указаний о выборе пропорций топочной камеры и влиянии их на горение и теплообмен не имеется. [c.31]

В целях определения тепловой нагрузки по высоте топки выполняется позонный тепловой расчет топочной камеры, с помощью которого рассчитываются температуры продуктов сгорания в конкретных зонах и тепловая нагрузка радиационных поверхностей нагрева для оценки надежности работы металла труб. Данные этих расчетов используются при разработке тепловой схемы котла, выборе скоростей пара и воды, расчете температуры стенок металла трубных поверхностей нагрева, подборе марки стали поверхностей нагрева и неохлаждаемых креплений и т.п. [c.19]

Размещение радиационного пароперегревателя в топке или на стене его камеры охлаждения стало у котлов с высоким давлением неизбежным. Это имеет место особенно в тех случаях, когда требуется, чтобы температура продуктов горения на выходе из камеры охлаждения не была выше 1 000° С. Это требование для европейских углей выдвигается довольно часто, так как температура затвердевания их шлака оказывается часто достаточно низкой. При этом из теплового расчета котла видно, что в топке должна поместиться тем большая часть перегревателя, чем с более высокими давлением и температурой пара работает котел. Применение промежуточного перегрева влияет на конструкцию топки так же, как дальнейшее повышение температуры перегретого пара. Такое же влияние оказывают и повышение температуры питательной воды и повышение температуры подогрева воздуха. Применение малых избытков воздуха в топке также приводит к необходимости размещения радиационного пароперегревателя в топке [Л. 125]. [c.253]

В [Л, 250] выполнены расчеты, применительно к частицам золы, движущимся в топочных камерах котлов. Несмотря на некоторую условность исходных величин, заложенных в расчет (/ 1 000° С <ст = 200" С Лт = 0,5-н60 вп град-, п=Ю вт1м п = 5 15 Рт = = (1,60н-10) 10 н/.и и /у = 0,01н-0,3 и = 2-н5 м сек и др.), а также на некоторые погрещности (оценка ряда сил по закону Стокса при варьировании размера частиц до 6 мм, игнорирование коагуляции, слипания частиц, эффекта Магнуса и пр.), эти результаты довольно показательны (рис. 2-12). Так можно полагать, что для частиц диаметром 0,4—20 мк наиболее существенными силами поперечного переноса частиц являются силы термофореза, а перенос под действием [c.72]

ТеплопронзБОДительность этого экономайзера составляет около 1,5 Гкал1ч, производительность по воде 70 т/ч. Экономайзер установлен после хвостовых поверхностей нагрева котла и охлаждает дымовые газы со 130 до 40° С. Насадка из керамических колец Рашига 25X25X3 мм, высота слоя 900 мм. Скорость газов в контактной камере (в расчете на полное свободное сечение) составляет 1,6 м/сек. Экономайзер пущен в эксплуатацию в 1966 г. и предназначается для горячего [c.55]

На электростанции (г. Бердичев) два экономайзера для котлов ТП-20 паропроизводительностью 20—25 т/ч пущены в эксплуатацию в 1966 и 1967 г. Расчетная теплопроизводительность каждого из них составляет около 2 Гкал/ч, производительность по воде — 70 т/ч. Экономайзеры установлены после хвостовых поверхностей нагрева котла. В качестве насадки использованы керамические кольца Рашига размерами 25 X 25 X 3 мм, высота слоя 900 мм, высота каплеулавливающего слоя 150 мм. Скорость газов в контактной камере (в расчете на свободное сечение) составляет 1,6 м/сек. Нагретая вода используется для горячего водоснабжения технологических потребителей соседнего кож-завода. Корпус экономайзера сечением 2,9 X 2,5 м изготовлен из листовой стали толщиной 4 мм. [c.38]

Методика расчета котла типа КПГВ вытекает из особенностей его конструкции расчет газогорелочного устройства, газопроводов и топочного устройства должен производиться для работы котла без использования тепла уходящих газов соседних отопительных котлов. Расчет сечения контактной камеры, отводящего газохода, дымососа, а также аэродинамический расчет котла должен производиться для работы с использованием тепла уходящих газов отопительных котлов. [c.246]

Особенвости теплообыена в юшсе котла. Особой сложностью отличаются расчеты теплообмена радиационных поверхностей нагрева, расположенных в топочной камере. Методика расчета теплообмена в топках паровых и водогрейных котлов при слоевом и факельном сжигании топлива основывается на приложении теории подобия к топочным процессам. В задачу расчета входит определение оптимального соотношения между площадью поверхностей нагрева, расположенных в топочной камере котла, и температурой выходящих из нее продуктов сгорания топлива. [c.49]

При работе контактных камер котлов на сернистом мазуте, имеющем 3% серы, количество серной кислоты получается небольшим (5—100 мг л), за счет чего карбонатная жесткость воды понижается на 1 мг-экв1л из расчета расхода серной кислоты 49 мг-экв1л. [c.193]

В процессе сгорания топлива в топочной камере теплота может передаваться конвекцией и излучением нагреваемому материалу в печах или охлаждающим поверхностям в котлах. В результате газы охлаждаются, их энтальпия снижается. Этот процесс на рис. 16.1 изображается линией ав = = onst. Например, при охлаждении в топке продуктов сгорания до 1100 С и неизменном коэффициенте избытка воздуха ав=1,25 (линия АВ) их энтальпия снижается до 22,5МДж/м. В соответствии с уравнением (5.5) теплота, отдаваемая продуктами сгорания в процессе их охлаждения (в расчете на единицу количества сгоревшего топлива), равна уменьшению их энтальпии, т. е. [c.129]

Для котла ТП-230 в ОТИЛ был проведен расчет компоновки всей конвективной части котла при замене газового обогрева обогревом кварцевым дисперсным теплоносителем. Согласно рис. 2-3 продукты сгорания топлива после пароперегревателя должны направляться не в опускную шахту, как обычно, а вверх — в камеру свободной газовзвеси, которая является не только противо-точной камерой нагрева дисперсной насадки, но и существенной частью дымовой трубы. При этом аэродинамическое сопротивление оо газовому тракту падает (до 130 кг м ), так как сопротивление противоточ- [c.387]

Советскими теплотехниками были разработаны методы расчетов теплопередачи в котельных топках, основанные на большом экспериментальном материале, и предложены практические расчеты топок по эмпирическим формулам (В. Н. Тимофеев, А. М. Гурвич и др.). Обычно расчеттопки заключается в определении температуры дымовых газов на выходе из камеры горения котла. В 1949 г. в Энергетическом институте АН СССР его сотрудниками проф. Г. Л. Поляк и С. Н. Шориным была предложена сравнительно простая формула для расчета этой температуры [c.478]

Если в газе имеются взвешенные частицы с1ажи, золы и другие мелкие механические примеси, то степень черноты такого запыленного потока значительно возрастает. В топках котлов и других камерах сгорания на теплообмен, кроме того, значительное влияние оказывает излучение пламени. Расчет теплообмена в топках и камерах сгорания проводится по специальным эмпирическим нормативным методам, которые периодически уточняются и совершенствуются. [c.179]

Невский А. С. Выбор экономически наивыгоднейшей скорости га зов в газоходах котла при продольном потоке.— Изв. ВТИ , 1935, № 2 с. 40—45 выбор экономически наивыгоднейшей скорости газа в дымоходах котельной установки при поперечном потоке и некоторые обобщения для всех случаев движения газов,— Изв. ВТИ , 1935, № 3, с. 17—25 анализ эмпирических методов расчета излучения поточных камер с точки зрения теории подобия.— Изв. ВТИ , 1947, № 9, с. 12—15 уравнение движения лучистой энергии и подобие излучаюш,их систем.— ЖТФ, 1940, т. 10, вып. 18, с. 1502—1509 анализ калорического излучения в поглощающих средах.— ЖТФ, 1941, т. 11, вып. 8, с. 719—725. [c.339]

Расчетная температура стенки, по которой выбирают допускаемое напряжение, принимается для необогревае-мого барабана равной температуре насыщенного пара при расчетном давлении в барабане. Если же барабан (или камера) обогревается газами в конвективном газоходе или подвержен излучению факела, то температура его стенки принимается выше температуры насыщенного пара с учетом характера теплового воздействия. Возможные тепловые разверки по ширине газохода также принимаются во внимание при определении рабочей температуры степки камер [Л. 50]. Например, для необогре-ваемых камер экономайзеров прямоточных котлов и камер пароперегревателей котлов всех типов ст = ср + -hA Aifpaa, где Д ра,ч — расчетная температурная разверка по виткам, а л — коэффициент. Величина Д раз принимается по тепловому расчету котла [Л. 133] или по результатам тепловых испытаний аналогичной конструк-392 [c.392]

Экономайзер предназначен для нагрева 150 т/ч воды с 10 до 40° С за счет охлаждения уходящих продуктов сгорания котла от 130 до 40° С. При этом влагосодержание газов снижается с 110 до 30 г/кг. Нагретая в экономайзере вода поступает в химическую водоочистку ТЭЦ для умягчения и дегазации и затем используется для питания котлов (умягчение воды производится по схеме известкование + натрий-катионирование ). Расчетная теплопро-изводительность экономайзера составляет 4,5 Гкал/ч. В качестве пасадки используются керамические кольца Рашига размерами 50 X 50 X 5 мм. Высота слоя насадки 1 м. Скорость газов в расчете на пустое сечение контактной камеры составляет около 2,0 м/сек. [c.36]

В результате анализа особенностей процессов в контактной камере экономайзеров (а в равной мере и котлов) нельзя не прийти к выводу о том, что следовало бы разработать упрощенную методику теплового расчета этих аппаратов, не связанную с необходимостью определять коэффициенты тепло-или массообмена, движущей силы процесса, коэффициента использования объема и поверхности насадки (коэффициента эффективности насадки). В этой связи несомненный интерес для расчета контактных эконо лайзеров представляет метод, предложенный Г. А. Пресичем [75], согласно которому определение объема или поверхности насадки заменяется раздельным определением высоты насадочного слоя и площади поперечного сечения контактной камеры. Высоту слоя насадки предлагается принимать путем расчета так называемого эффективного геометрического фактора (относительной высоты) насадки, представляющего собой отношение высоты слоя к эквивалентному диаметру насадки /г/Л. [c.172]

Для приближенных расчетов контактных камер экономайзеров, использующих теплоту уходящих газов котлов, промышленных печей и сушильных установок, по нашему мнению, можно предложить достаточно простой летод определения объема насадки через объемные теплонапряжения насадочного слоя, полученные экспериментально на опытной установке НИИСТа [c.173]

Для налаженных режимов работы топок стационарных паровых котлов, когда величина Хмакс изменяется сравнительно мало, показатель температурного режима может, как и т, приниматься постоянным. Проведенные расчеты показывают, что в рассматриваемых условиях при характерных для топочных камер мощных котельных установок значениях Хмакс = 0,250,3 показатель температурного режима может быть принят равным П4 = 0,8. [c.196]

Анализ имеющихся материалов показывает, что расхождение температур не остается постоянным и зависит от радиационной поверхности топки (рис. 3-26). График построен применительно к топке котла мощностью 150 Мкал (200 г/ч) на основе проделанных по действующим нормам расчетов. Как видно, для неэкраниро-ванной топки (Яр = 0) температура топочных газов на выходе из нее равна теоретической и для мазута выше, чем для газа. По мере увеличения охлаждающей поверхности указанные температуры сближаются. Точка пересечения соответствует площади поверхности камеры сгорания 100 выходной температуре, близкой [c.93]

В качестве примера расчета натрубной обмуровки рассматривается модернизированная натрубная обмуровка топочной камеры применительно к котлу ТП-87 производительностью 420 т/ч с давлением пара в барабане около 155 кгс/см (на выходе из котла 140 кгс1смР-) (рис. 5-13). [c.148]

Расчеты показали, что, несмотря на высокие тепловые нагрузки, температура стенки парогенерирующих труб не превыщает значений, допустимых для перлитных сталей. Надежная работа этих труб в топочной камере парогенератора при давлении 8 ат обеспечивается увеличением массовой скорости q/yw = 0,2 - -0,40), необходимой для интенсивного отвода тепла от стенки трубы. Суммарное гидравлическое сопротивление настенной поверхности и щирм составляет 17 кгс/см . Цилиндрическая форма топки и относительно небольщая по сравнению с топками обычных котлов радиационная поверхность допускают выполнять навивку экранной поверхности по системе Рамзина. Конструкция экранной системы в виде цилиндрической однозаходной ленты с малым числом труб (50) при 8—10 витках исключает тепловую неравномерность, несмотря на высокое (200 ккал/кг) тепловосприятие. [c.133]

В настоящее время имеется ряд интересных монографий по лучистому теплообмену в топках котлов и в рабочих камерах промышленных печей [Л. 97, 10, 95, 62]. Однако они или посвящены отдельным специфическим вопросам Л. 95], или в них вопросы теплопередачи излучением, изложенные на высоком теоретическом уровне, не имеют достаточно развитой прикладной части. Последнее затрудняет практическое использование этих работ широким кругом инженеров, а также студентами, специализирующимися по огнетехническим установкам. Довольно часто имеют место случаи, когда сравнительно несложные, но не освещенные в литературе конкретные задачи по лучистому теплообмену вызывают большие затруднения при расчетах различных огнетехнических установок. Вот почему в настоящее время имеется большая потребность в монографиях, отличающихся доходчивостью изложения физических основ теплопередачи излучением, широким охватом прикладных задач, позволяющим читателю самостоятельно отбирать или составлять расчетные методики и приемы для решения практических задач, возникающих при исследованиях, наладке, проектировании и эксплуатации огнетехнических установок. В настоящей книге авторы пытались как можно ближе следовать этим положениям. [c.3]

Отбор газов на рециркуляцию предусматривается после водяного экономайзера (вариант 4) или после регенеративного воздухоподогревателя (вариант 4-1). Сброс их предполагается в два места в нижнюю часть топки (ниже горелок) и в верхнюю ее часть либо в поворотную камеру перед конвективным первичным пароперегревателем. При номинальной нагрузке котла рециркуляция газов не лредусма тривается. Поэтому расчетные условия работы при этой нагрузке в вариантах 4 и 4-1 такие же, как в варианте 2. Чтобы определить коэффициенты рециркуляции газов при 70%-ной нагрузке, обеспечивающие поддержание номинальной температуры промежуточного перегрева, были выполнены тепловые расчеты. Коэффициенты рециркуляции в вариантах 4 и 4-1 получались соответственно 20 и 18% весовые же количества рециркулируемых газов в обоих случаях практически одинаковы вследствие значительных присосов воздуха в регеративном воздухоподогревателе. [c.278]

Для наиболее ответственных агрегатов (паровые котлы, камеры горения и т. п.) ход теплового расчета обычно стандартизируется и излагается в виде норм. [c.440]

Формула (15 38) применяется прп расчетах 113лучс1П1Я запылеипмх золой газов в газоходах паровых котлов, а также для расчета излучения в топочной камера при пылевидном сжигании топлив, бедных летучими (интрациты н тощ ле угли), дающих полусветящееся пламя. [c.242]

В случае двухступенчатого экономайзера отвод воды из пароохладителя целесообразнее направлять в промежуточный коллектор. При этом тотеря тепла с уходящими газами несколько снижается. Так, расчет по котлу ПК-10 показал, что отвод воды в промежуточную камеру снижает температуру уходящих газов на 6° С по сравнению с отводом в питательную линию перед водяным экопомайзаром [Л. 67]. [c.108]

Основной задачей расчета циркуляции в ртутном парогенераторе является получение точки закипания ртути в зоне допустимой тепловой нагрузки, что достигается подбором сечений и гидравлических сопротивлений опускных и подъемных кипятильных труб. Применение водяных экранов в нижней части топочной камеры ртутнопаровых котлов на станциях Скенэктеди и Кирни было вызвано именно тем, что при большой высоте ртутных экранов (соответственно всей высоте топочной камеры) точка закипания ртути получалась бы в зоне недопустимо больших тепловых нагрузок, что привело бы к пережогу экранных труб. [c.123]

Расчет средней плотности теплового потока и температуры газов в конце предтопка (камеры интенсивного горения) полуоткрытой топки с жидким шлакоудалением для сжигания сушенки бурого назаровского угля в двухкорпусном котле D = 1 600 т/к блока 500 Мет. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...