Ток сварочный — Пределы рекомендуемые

При ремонте стальных деталей машин и механизмов все сварочные работы рекомендуется выполнять электродами с защитным или защитно-легирующим покрытием. Электроды с ионизирующим покрытием дают наплавленный металл низкого качества. Обычно защитные покрытия состоят из нескольких компонентов (табл. 63). Толщина слоя электродного покрытия характеризуется отношением веса покрытия к весу металлического прутика. Это отношение находится в пределах от 0,25 до 0,50. Такой слой покрытия обеспечивает необходимую защиту расплавленного металла от действия кислорода и азота воздуха. [c.246]

Удобством сварочных работ достигаются лёгкая укладка и съём изделия краном и установка и закрепление изделия в выгодном для сварки положении. Высота свариваемого шва устанавливается в пределах 0,6—0,9 м над уровнем пола. Для сокращения операций краном рекомендуется сборку и сварку выполнять в одном и том же приспособлении. [c.352]

Основу покрытия составляют криолит, хлористые и фтористые соли натрия и калия. Сила сварочного тока = (50. .. 60)rf,, (Уд = 30. .. 36 В. Ток постоянный обратной полярности. При сварке алюминиевый электрод расплавляется в 2. .. 3 раза быстрее стального. Покрытия электродов имеют значительное электрическое сопротивление. При обрывах дуги кратер и конец электрода покрываются пленкой шлака, препятствующей ее повторному зажиганию. Поэтому сварку рекомендуют выполнять на высоких скоростях, без колебания конца электрода, непрерывно в пределах одного электрода. [c.449]

Режим наплавки определяется теми же параметрами, что и при наплавке под флюсом, однако имеются некоторые отличия в их величине, Диаметр электродной проволоки рекомендуется применять не более 0,8... 2 мм.. Сила сварочного тока устанавливается в зависимости от диаметра электрода в пределах [c.105]

Основные шлифовальные и заточные операции производятся кругами твердостью в средних пределах примерно от М2 до СТЗ. Ориентировочно можно рекомендовать круги следующей твердости для отрезки твердостью С—СТ для разных обдирочных и зачистных работ (поковок, отливок, сварочных швов, грата, заусенцев и т. п.) СТ1—СТЗ для получистовых и чистовых работ на круглошлифовальных и плоскошлифовальных станках М2—С2 для заточки инструмента (включая и твердосплавный) М3—СМ1. [c.66]

Преобразователь включается пакетным выключателем И. Плавное регулирование величины тока возбуждения и регулирование режима работы сварочного генератора производят реостатом в цепи независимого возбуждения маховичком 8. С помощью перемычки, соединяющей дополнительную клемму с одним из положительных выводов от последовательной обмотки, можно устанавливать сварочный ток для работы до 300 и до 500 а. Работа генератора на токах, превышающих верхние пределы (300 и 500 а), не рекомендуется, так как возможен перегрев машины и нарушится система коммутации. [c.21]

Собрать и установить аппаратуру в соответствии с требованиями монтажного чертежа. Выхлопную трубу флюсовых аппаратов, по возможности, всегда следует выводить наружу за пределы цеха. При передвигающемся флюсовом аппарате отвод пыли рекомендуется производить гибким гофрированным шлангом, подвешенным вместе с гирляндой сварочных проводов. Можно отводить пыль от аппарата также в специальное корыто с водяным 196 [c.196]

Из-за жидкотекучести и подвижности расплава серебра, его сварку необходимо выполнять в нижнем или слегка наклонном положениях. По мере нагрева металла в процессе сварки на весу рекомендуется снижать сварочный ток на величину, обеспечивающую отсутствие протеков и прожогов. Отличное формирование гавов обеспечивается при.менением формирующих подкладок и поддувом инертного газа. Особенно целесообразно применять эти меры при автоматической сварке встык. Режимы сварки приведены в табл. 28. Сварные соединения имеют предел прочности прп растяжении 14—15 кПс.п и угол загиба 180°. [c.340]

Режимы и техника сварки стыковых швов. При сварке проволокой диаметром 2 мм на переменном токе рекомендуется пользоваться сварочными токами в пределах 240—500 а (если напряжение холостого [c.408]

Режим наплавки определяется теми же параметрами, что и при наплавке под флюсом, однако имеются некоторые различия в их величине. Диаметр электродной проволоки рекомендуется применять не более 0,8- 2 мм. Силу сварочного тока устанавливают в зависимости от диаметра электродной проволоки в пределах 70-f-220 А, а напряжение дуги в пределах 18— 22 В. Скорость наплавки может быть значительно повышена по сравнению с наплавкой под флюсом до 80— 100 м/ч и более. Расход углекислого газа зависит от силы сварочного тока и устанавливается в пределах 8—15 л/мин. [c.158]

Приведены сведения о химическом составе, структуре и механических свойствах низколегированных сталей с пределом текучести свыше 586 МПа. Рассмотрены вопросы свариваемости этих сталей и рекомендованы меры борьбы с холодными трещинами. Описаны особенности подготовки деталей под сварку, технология ручной и механизированной сварки под флюсом и в защитных газах, сварочное оборудование. Даны рекомендации по режимам сварки в зависимости от толщины и конструкции соединений. Приведен опыт изготовления и эксплуатации сварных конструкций из высокопрочных низколегированных сталей. [c.2]

При сварке алюминиевых листов толщиной 10—32 мм встык параметры режима можно выбрать по номограмме. Сварку таких листов рекомендуется проводить расщепленным электродом (диаметром 2,5 мм) с расстоянием между электродами 13 мм прн вылете электрода 60 мм. Скорость сварки принимают в пределах 8—20 м/ч, напряжение на дуге — в пределах 28—32 В. Требуемый сварочный ток мол<но рассчитать по формуле [c.426]

При производстве сварки в кабинах на постоянном токе рекомендуется централизованное питание сварочных постов от многопостовой машины (например, агрегата ПСМ-1000, фиг. 4) или нескольких параллельно соединенных генераторов, которые устанавливаются за пределами кабин в специальном помещении. [c.288]

Из технологических параметров, регулируемых в процессе высокочастотной сварки прессованием, важнейшими являются напряженность электрического поля, давление и продолжительность нагрева [7, 70, 72, 76, 102]. Выпускаемые промышленностью высокочастотные сварочные установки не обеспечивают регулирования частоты электрических колебаний, и она практически во время сварки остается постоянной. Сварку пластмасс в поле т. в. ч. рекомендуется вести при частотах выше 10-10 гц до 100-10 гг . Стабильность режима в рабочем конденсаторе (отсутствие пробоев) достигается на верхней границе рекомендуемого диапазона частот. Однако максимальный к. п. д. генератора обеспечивается при работе его на нижнем пределе частот. Жесткий поливинилхлорид целесообразно сваривать при частоте тока в пределах 60-10 —75-10 гг , пластифицированный — в пределах 30-10 —50-10 гц. [c.141]

Отделом сварки ЦНИИТМАШ рекомендуется такой примерный режим сварки сила тока 400—420 о напряжете дуги 30—32 в рабочее давление углекислоты 0 5 ати диаметр сварочной проволоки 2 мм, марка Св-08Г. Этот режим обеспечивает следующие механические свойства сварного соединения для стали Ст.З предел прочности 52—54 кг/мм удлинение 22—23% ударная вязкость 9—9,5 кгм/смК [c.206]

Керамические флюсы дают возможность легировать металл наплавки в широких пределах, они не дефицитны, просты в изготовлении и могут быть широко рекомендованы для наплавочных работ (табл. 17 и 18). Для сварки под этими флюсами употребляется обычная сварочная проволока. [c.181]

Перед вырубкой мест под заварку изделие нагревают до 1050—1100°, а затем интенсивно охлаждают проточной водой. После такой обработки металл изделия не должен иметь твердость НВ выше 200 единиц. Разделку мест под заварку лучше производить механическим путем. Во время заварки нельзя допускать высокого нагрева изделия (даже местного). В противном случае металл в месте сварки приобретает высокую твердо сть, хрупкость появляются мелкие трещины. Степень нагрева металла можно определять простейшим способом—прикосновением руки к свариваемому изделию. Если температура нагрева изделия находится в допускаемых пределах, то к изделию на расстоянии 100 мм и более от места сварки можно свободно прикасаться рукой. Чтобы металл изделия сильно не нагревался, сварку производят на минимальном сварочном токе и валиками небольших размеров. Во время сварки рекомендуется также производить горячую проковку наплавленного металла по шлаку, пока наплавленный металл имеет красный цвет. [c.230]

При сварке с крупнокапельным переносом без коротких замыканий разбрызгивание металла происходит в основном из-за случайного вылета за пределы шва крупных капель и систематического выброса мелких капель с электрода (рис. 6, а). Помимо этого из ванны выбрасываются мелкие капли, что вызвано выделением СО. Разбрызгивание сравнительно велико. При сварке с короткими замыканиями разбрызгивание происходит из-за выброса мелких капель вследствие взрыва шейки и выброса остатка капли с электрода (рис. 6, б). Для уменьшения разбрызгивания рекомендуется ограничивать скорость нарастания и силу тока / .з. Это достигается включением в сварочную цепь дросселя или дросселя и балластного реостата. С повышением напряжения разбрызгивание увеличивается, а с ростом тока сначала увеличивается, а затем уменьшается (рис. 7). Наличие на проволоке ржавчины способствует разбрызгиванию в связи с взрывом крупных капель. В начале сварки и при нарушениях процесса наблюдается резкое увеличение разбрызгивания в результате выброса нерасплавленной части электрода и расплескивания ванны. [c.9]

Металлические детали поддонов изготовляют из стали с временным сопротивлением не менее 370 МПа. Они не должны иметь трещин и заусенцев. Угловые стойки изнутри и снаружи приваривают дуговой сваркой к раме основания и насадкам. Конструктивные элементы сварных соединений должны соответствовать, ГОСТ 5264—80, ГОСТ 8713—79 и ГОСТ 14771—76 . Предел прочности при срезе сварных соединений должен быть не менее 295 МПа. Для сварки рекомендуется применять электроды типа Э42 (ГОСТ 9467—75) и стальную сварочную проволоку (ГОСТ 2246—70 ). [c.25]

Нижний предел расхода ацетилена принимают для меди толщиной до 10 мм, верхний — для меди большей толщины. Медь толщиной свыше 8—10 мм рекомендуется сваривать одновременно двумя горелками, при этом мощность подогревающей горелки определяют по формуле (9), а сварочной горелки (л/ч)—из соотношения Уц—ЮОз. При использовании газов-заменителей необходимо учитывать коэффициент замены. [c.48]

Перемещение электрода и присадочной проволоки во время ручной сварки должно быть равномерно поступательным. Конец присадочного прутка вводится в сварочную ванну и не должен находиться за пределами зоны газовой защиты. Поперечные колебания прутка и вольфрамового электрода не рекомендуются. Сварку следует вести при минимальной длине дуги (1—5 мм) на максимальных для данной толщины материала сварочном токе и скорости сварки. Обычно ручная сварка ведется, ,левым способом. [c.53]

Сила тока при коротком замыкании выхода вторичной обмотки трансформатора на практике может превышать сварочный ток в 1,1.. .2 раза. Для промышленных источников питания нормальными считаются значения в пределах 1,1... 1,5 раза. С точки зрения промышленных технологий чем меньше это отношение — тем лучше. Однако для ручной электросварки в бытовых условиях малое отношение токов короткого замыкания и сварки могут оказаться весьма вредным свойством, о чем будет сказано несколько ниже. Я бы рекомендовал считать хорошими для бытовых целей отношение токов в пределах 1,3... 1,6 раза. [c.18]

Ацетилено-кислородную сварку меди производят нормальным пламенем при соотношении смеси р= 1,1—1,2. Мощность пламени устанавливается из расчета Уа=(150—200)-5. Нижний предел рекомендуется для меди толщиной до 10 мм, а верхний — для больших толщин. При толщине листов более 10 мм сварку желательно производить одновременно двумя горелками подогревающей мощностью 1/а = (150—200)-5 и сварочной мощностью У а = 100-5. [c.120]

Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритм Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величин - притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно в лодочк ", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90 При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают полл чение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (F ) определяют из простых геометрических соотношений / И/. Коэффициент формы шва у щ = е I Я р для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При Ущ < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при v(/uj > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно- [c.49]

Применение сварочной проволоки Св-10ХГСН2МТ и флюса АН-17М может быть рекомендовано при сварке низколегированных сталей с пределом текучести 450 МПа. [c.125]

Томас Юнг первый показал (см. стр. 116), насколько значительным может быть динамический эффект нагрузки. Понселе, побуждаемый к тому современной ему практикой проектирования висячих мостов, входит в более подробное изучение динамического действия. Пользуясь диаграммами своих испытаний, он показывает, что до предела упругости железный брус способен поглотить лишь малую долю кинетической энергии и что в условиях удара легко могут быть вызваны остаточные деформацип. Для элементов конструкций, подвергающихся ударам, он рекомендует применять сварочное железо, дающее при испытаниях на растяжение сравнительно большое удлинение и способное поглотить, не разрушаясь, большее количество кинетической энергии. Понселе доказывает аналитически, что внезапно приложенная нагрузка вызывает вдвое большее напряжение, чем та же самая нагрузка, приложенная статически (с постепенным возрастанием до полной величины). Он исследует влияние продольного удара на брус и вызываемые таким ударом продольные колебания. Он показывает также, что если пульсирующая сила действует на нагруженный брус, то амплитуда возникающих при этом вынужденных колебаний может значительно возрастать в условиях резонанса, п этим объясняет, почему маршировка солдат по висячему мосту может оказаться опасной. Мы находим у него любопытное истолкование экспериментов Савара по продольным колебаниям стержней и обоснование того факта, что большие амплитуды и большие напряжения могут быть вызваны малыми силами трений, действующими по поверхности. [c.110]

Процесс сваркп необходимо вести левым способо.м , выдерживая расстояние ядра пламени от поверхностп сварочной ванны 3—4 мм. Горелку располагают под прямым углом плп слегка наклонно к свариваемой поверхности. Нагрев производят быстро, без перерывов и повторений вместо прихваток желательно применять сборочные приспособления п кондукторы. Свариваемые кромки и присадочную проволоку расплавляют одновременно, проволоку нагревают до более высокой температуры. Горелку не рекомендуется отводить от жидкого металла до полного его затвердевания. Механические свойства соединений, выполненных ацетилено-кислородным пламенем, нестабильны и составляют предел прочности при растяжении 10—13 кГ мм , угол загиба 30-180°. [c.340]

Снятие сварочных напряжений путем нагружения конструкции до напряжений, равных пределу текучести металла. Эффективной мерой снятия сварочных напряжений в конструкциях, изготовляемых из незакаливающихся сталей, является воздействие на сварную конструкцию внешних сил, от которых в ней возникают напряжения, равные пределу текучести металла. Нагружение конструкции должно быть статическим и проводиться в условиях, когда металл находится в пластическом состоянии (при положительной температуре). Такой метод снятия напряжений особо следует рекомендовать для конструкций, работающих в тяжелых условиях эксплуатации (низкие температуры, большие скорости приложения нагрузок) перед вводом их в работу. [c.170]

Вт< ичная обмотка сварочного трансформатора состоит из двух витков, которые можно соединять параллельно и последовательно, что позволяет с учетом переключения ступеней регулировать вторичное напряжение в больших пределах (5—19 В). Последовательное соединение вторичных витков рекомендуется при использовании нестандартного кабеля (меньшего сечения или большей длины). На трансформаторе 4 установлена панель 5 с пневмоаппаратурой. На подвесных машинах типа МТПГ (см. табл. 9) здесь же помещен цнев- 70 [c.70]

Сварочный ток к длинным стержням или шпилькам подводится через их боковую поверхность вблизи от места сварки с использованием цанговых или призматических токопод-водов (электродов), исключающих проскальзывание деталей под действием сварочной силы осадки. При сварке коротких стержней типа шипов или бобышек возможен подвод тока с торца деталей, если нет опасности их перегрева и деформации. При сварке деталей, имеющих головки с заплечиками (см. рис. 5.21, к), ток подводят с использованием полых электродов, опирающихся на заплечики. Радиус сферы рельефа, выполняемого на конце стержня (см. рис. 5.21, к), рекомендуют выбирать равным двум диаметрам стержня. Если рельеф имеет конусную форму (см. рис. 5.21, л), то угол заточки торцов стержней выбирают в пределах 120...170°с учетом диаметра стержня. [c.338]

Среднеуглеродистые стали свариваются удовлетворительно, однако при сварке возможно образование в сварном шве и зоне термического влияния закалочных структур и трещин. Сварку выполняют слегка науглероживающим пламенем, так как даже при небольшом избытке в пламени кислорода происходит существенное выгорание углерода. Удельная мощность пламени должна быть в пределах 80...100 л/(ч-мм). Рекомендуется левый способ сварки, чтобы снизить перегрев металла. При толщине металла более 3 мм следует проводить предварительный общий подогрев детали до 250...300°С или местный нагрев до 650...700°С. Присадочным материалом служат марки сварочной проволоки, указанные для малоуглеродистой стали, и проволока марки Св-12ГС. [c.104]

Иипгдя при сварке жестких конструкций рекомендуется послойная чеканка сварочных валиков (см. гл. VI). Эта операция может снижать и временно даже менять знак напряжений в шве и околошовной зоне, но при последующих нагревах более высокий уровень предела текучестп наклепанного металла в конечном счете вызывает увеличение остаточных напряжний [29]. Кроме того, сильно наклепанный металл склонен к образованию сг-фазы при тепловом старении [84], особенно при повышенном содер- жапии первичного феррита в его структуре. [c.121]

С точки зрения получения высокой производительности при хорошем качестве швов наплавку порошковой проволокой ПП-ЗХ2В8ГТ в среде углекислого газа рекомендуется вести при силе сварочного тока в пределах 200—400 а. Величина сварочного тока определяется скоростью подачи электродной проволоки. Зависимость сварочного тока от скорости подачи электродной проволоки типа ПП-ЗХ2В8ГТ диаметром 2,7—2,8 мм. представлена на фиг. 29. Приведенный график получен опытным путем и может быть использован при выборе режимов автоматической наплавки в среде углекислого газа. При наплавке порошковой проволокой на величину сварочного тока существенное влияние оказывает содержание углерода в проволоке. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...