Титан — Отжиг

Технология диффузионного соединения керамики с металлом. Диффузионную сварку керамики с металлом применяют в основном для торцовых спаев. Процесс диффузионной сварки керамики с металлами осуществляется следующим образом. Свариваемые детали в местах сварки подвергают механической обработке. Металлическую деталь обрабатывают с получением параметра шероховатости Яа = — 1,6 мкм. После этого детали отжигают для снятия напряжений и дегазации (ниобий, титан, тантал отжигают в вакууме 1,3 10 Па медь, ковар, железоникелевый сплав 42Н — в сухом водороде). Для очистки поверхности металлокерамические детали подвергают травлению, а во время сборки обезжиривают ацетоном или спиртом. Поверхности керамических деталей в местах сварки обязательно шлифуют. [c.227]

Для получения требуемых механических свойств титановые сплавы подвергают термической обработке (отжигу, закалке и старению) в печах с защитной атмосферой. Титан и его сплавы используют для изготовления деталей самолетов, в химическом машиностроении, судостроении и других отраслях машиностроения. [c.19]

Титан и его сплавы сваривают в защитной атмосфере аргона высшего сорта. При этом дополнительно защищают струями / и 2 аргона корень шва и еще не остывший до температуры 350 °С участок шва 3 (рис. 5.50). Перед сваркой проволоку и основной металл дегазируют путем отжига в вакууме. Допустимое количество газов в швах составляет Н. < 0,01 %, О. < 0,1 % и N2 < 0,05 %. При большем содержании газов снижается пластичность металла сварных соединений, кроме того, титановые сплавы становятся склонными к образованию холодных трещин. Ответственные узлы сваривают в камерах с контролируемой аргонной атмосферой, в том числе и обитаемых, в которых сварщики работают в скафандрах. [c.237]

Для устранения склонности сталей i МКК предложены различные способы, которые направлены на изменение их состава и структуры. Склонность к межкристаллитной коррозии снижают уменьшением содержания углерода в стали в процессе выплавки до 0.03 % и менее легированием стабилизирующими элементами, такими как титан и ниобий термической обработкой стали (аустенизация. стабилизирующий отжиг). [c.87]

Заметное взаимодействие с кислородом начинается при температурах выше 600° С, а с азотом— выше 700° С. Растворимость водорода в титане является обратимой, и водород можно почти полностью удалить отжигом в вакууме, что невозможно в случае кислорода и азота. Примеси этих газов ухудшают механические свойства титана. [c.357]

Ni Ti Титан 4- Pd покрытие 1 мкм/без отжига To же/отжиг при 1200 С, 0,5 ч [c.151]

Титан 4- Pd покрытие 5 мкм/без отжига То же, отжиг при 1200 °С, 0,5 ч [c.151]

Легирование хромистых сталей титаном при соотношении атомных количеств r/Ti = 7... 10 и Сг/С = 0,4. .. 0,7 приводит к полному исчезновению при отжиге цементитного карбида и появлению кубического карбида. [c.106]

Рис. 27. Зависимость толщины зоны между титаном и волокнами В/В4С (/) B/Si (2) В(3) B/BN 4) от времени отжига при 760° С

Технический титан упрочняется при холодной деформации (при степени деформации до 40%). При этом существенной является не только величина деформации, но и характер ее (протяжка, другие виды нагартовки, просто растяжение). Холодная деформация, предшествующая нагреву титана, влияет на температуру рекристаллизации. Чем больше предварительная деформация, тем ниже температура рекристаллизации (но не ниже 500 С). Упрочнение снимается отжигом (частично даже при 300—500 С). [c.324]

I—Т1—5 А1—2,5 5п отожженный 2 — титан марки Н5-140 отожженный 3 — Т1—8 А —1 Мо— —IV отожженный 4 — Т1—8 А(—1 Мо—I V, тройной отжиг или Т1—6А1—4У отожженный , 5 — Т1—4 А1—3 Мо—1 V отожженный стрелочки — пороговое напряжение в указанном на- Правлении [c.347]

Технологические данные. Нелегированный титан хорошо поддается всем видам обработки давлением как в горячем состоянии, так и при комнатной температуре. Температура ковки слитков 1000—750° С, а предварительно деформированных заготовок 950 —700° С. Режимы отжига для листов 530 10°, 30 мин, для прутков и поковок 680 10°, 1 ч. [c.181]

Рис. . 15. Микроструктура покрытий из карбида титана на графите а — без диффузионного отжига (сверху вниз — слой титана, слой графита) б — отжиг при 1273° К в течение 1 ч (верхний слой — твердый раствор углерода в титане, середина — карбид титана, внизу — графит) в — отжиг при 1773° К в течение 2 ч (сверху вниз — карбид титана, графит). Увеличение в 200 раз

Для борьбы с межкристаллитной коррозией хромистых сталей наряду со стабилизирующим отжигом при температуре 800—850° С стали целесообразно легировать карбидообразующими элементами, например титаном. При этом в ферритной стали необходимо выдерживать более высокое отношение титана к углероду, чем в аустенитной (не менее 8 1). Такое соотношение объясняется тем, что титан расходуется также на связывание небольшого количества азота, содержащегося в стали. При легировании хромистых сталей ниобием последний (для предотвращения развития межкристаллитной коррозии) следует вводить в количестве, в двадцать раз большем, чем концентрация углерода. При легировании хромистых сталей ванадием, кремнием и алюминием склонность их к межкристаллитной коррозии не снижается. Ряд исследователей считает, что появление межкристаллитной коррозии хромистых сталей связано с напряжениями в металле, возникающими при выпадении карбидов, и с малой стойкостью карбидов. [c.177]

При температуре воды 268 С, скорости ее движения 9 м сек и в присутствии 50 мл л водорода коррозия хромоникелевой стали, дополнительно легированной титаном или ниобием, незначительна и ею можно пренебречь. При повышении температуры воды до 317° С, в присутствии 100 мл л водорода и при скорости ее движения 6 лг/се/с скорость коррозии этой стали увеличивается примерно в пять раз, а в продуктах коррозии ее содержится 90% железа, 1% хрома и 5% никеля. Состояние поверхности стали на скорость коррозии не влияет. В сварных конструкциях из стали 18-9, легированной титаном, возможно появление усиленной местной коррозии в переходной зоне (между основным металлом и сварным швом). Склонность к коррозии в этом случае не зависит от закалки шва, сильно уменьшается при температуре отпуска сваренной конструкции 650° С, длившегося в течение 2 час, резко увеличивается при закалке перед отпуском и уменьшается при стабилизирующем отжиге сварного шва. Наилучшие результаты получаются при закалке этой стали перед сваркой и отжиге после сварки при температуре 800° С в течение 4 час (испытания проводились в азотной кислоте). Холоднодеформированные образцы из стали 18-9 усиленной коррозии подвергаются в серной кислоте. Стойкость их становится высокой после стабилизирующего отжига при температуре 850° С в течение 2 — 3 час. [c.299]

Термообработка титана и а-сплавов широко используется для рекристаллизации и выравнивания свойств после обработки давлением. С этой целью титан подвергают кратковременному отжигу при 600—650° С, а однофазные а-сплавы — при 650—700 С. [c.309]

При сварке технического титана с повышенным содержанием вредных примесей возможно также образование холодных трещин, возникновение которых связывают с появлением напряжений вследствие объемных изменений в шве и околошовной зоне при вбппадении гидридов титана (а превращение) в процессе охлаждения сварных соединений ниже 300° и при последующем хранении. Для предупреждения образования холодных трещин рекомендуется употреблять титан, содержащий не более 0,002% водорода (для этого титан шредварительно отжигают в вакууме). [c.103]

Технически чистый титан марки ВТ-1 подвергается всем видам механической обработки из него можно штамповать детали, ковать, он сваривается, прокатывается, обрабатывается резанием. Обрабатываемость технически чистого титана примерно такая же, как нержавеющих сталей, сплавы титана обрабатываются хуже. В связи с тем, что пыль титана взрывоопасна, для обработки титана применяется мокрое шлифование. Титан подвергается в холодном состоянии гибке, вытяжке и другим аналогичным операциям. Для снятия напряжений и предотвращения образовання трещин титан подвергают отжигу. [c.248]

Константы скорости реакции борного волокна с иодидным и технически чистым титаном, а также сплавом Ti-6A1-4V при температуре 1123 К были определены Снайдом [42]. Константа скорости реакции с иодидным титаном (29-10- см/с г) была выше, чем с технически чистым титаном (23-10 см/с ). Последняя величина включена в табл. 2. Для получения образцов с большой внутренней пористостью проводили отжиг в течение 100 ч при указанной температуре. По заключению автора взаимодействие в системе Ti — В происходит в основном путем диффузии бора из борного волокна, доказательством чего служат отсутствие изъязвления исходной поверхности бор — металл и образование пористости внутри волокна. В данной работе не нашел объяснения факт ускорения реакции бора с титаном повышенной степени чистоты. [c.109]

Взаимодействие волокон карбида кремния с технически чистым титаном изучал Ашдаун [2]. Образцы, каждый из которых содержал по два волокна, были изготовлены диффузионной сваркой в течение от 20 до 40 с. Диффузионный отжиг был проведен при температурах 923, 973, 1023, 1073, 1123, 1273 и 1323 К- После отжига выбранной продолжительности толщина реакционной зоны составляла 1 —10 мкм и зависимость ее от корня из времени отвечала параболическому закону роста. Реакционная зона состояла из тех же двух фаз, которые наблюдались ранее [42]. Результаты [c.119]

Изучая реакцию между никелем и окисью алюминия, Меган и Харрис [23] отжигали образцы на воздухе. При этом кислород поступал в систему и растворялся в никеле до насыщения. Насколько важно условие насыщения матрицы для выполнения параболического закона роста, показано в работе [35], которая уже обсуждалась в разд. В в связи с реакцией между карбидом кремния и титаном. Толщина реакционного слоя измерялась металлографически по косым сечениям. Ранее было установлено [26], что продуктом этой реакции является шпинель NIAI2O4, и обсуждались условия образования этого соединения. В частности, необходимым условием протекания реакции является присутствие достаточного количества кислорода. Давление кислорода над на- [c.125]

Перед механическими испытаниями на растяжение образцы (по три образца на каждый режим) отжигали при 1144 К в течение различных промежутков времени, чтобы обеспечить заданную толщину зоны взаимодействия на поверхности раздела. Результаты испытаний приведены в табл. 4. Вследствие химической реакции прочность уменьшается на 7% при толщине реакционной зоны 0,49 mkim с ростом толщины зоны до 1,20 и 1,47 мкм прочность уменьшается соответственно на 10 и 15%. Отжиг при 1144 К в те-че ие 10 ч приводит к неожиданному росту прочности. Однако данные по деформации разрушения волокон согла суются с данными для системы титан — бор и с выводами теории слабых поверхностей раздела. Деформация разрушения начинает снижаться, когда толщина реакциоиного слоя превышает 0,49 мкм (примерно то же наблюдается в системе титан —бор) и принимает постоянные значения (4,3-г4,4) 10 в интервале толщин 1,20—1,47 мкм. Этот результат согласуется со значением 4,5-10 предсказанным Меткалфом [18] для случая, когда разрушение определяется разрушением силицида титаиа. Данные для двух наибольших толщин реакционного слоя свидетельствуют о том, что деформация разрушения продолжает уменьшаться. Кинетические характеристики [c.166]

И композит титан — бор, и композит титан — борсик относятся к третьему классу, так как на поверхности раздела волокно — матрица образуется продукт реакции. Зависимость прочности этих композитов, армированных волокнами диаметром 100 мкм, от степени взаимодействия на поверхности раздела исследовали в Отделении солнечной энергии компании Интернэйшнл Харвестер [19]. В этом исследовании определяли прочность при внеосном нагружении композита до и после отжига и сопоставляли изменение прочности с типом разрушения. [c.210]

Ti — борсик он отсутствовал. Отжиг композитов в течение 1,5 ч при 1144 К приводил к взаимодействию на поверхности раздела (рис. 18). В композите Ti—В в результате такого отжига слой продукта реакции TiB2 увеличивался до 1,2 мкм, а у поверхиости раздела возникала пористость. В этой системе пористость обусловлена уменьшением объема при образовании ИВг и неравенством диффузионных потоков между волокном и матрицей. Между покрытием Si на волокнах бора и титаном в композите Ti—борсик также происходило взаимодействие, приводящее к образованию и росту слоя из нескольких промежуточных фаз, общая толщина которого достигала примерно 1,5 мкм. Однако в этом композите пористость не наблюдалась. [c.211]

Хромистые стали с содержанием примерно 0,1% углерода и 1—18% хрома, стабилизированные титаном в количестве примерно 0,5%, имеют значительно меньшую склонность к межкристал-литной коррозии. Они являются ферритными. Рекомендуемая температура отжига хромистых сталей 780—800° С. [c.32]

Система титан — борное волокно. На рис. 23 приведен график зависимости толщины зоны диборида титана, который является основным продуктом взаимодействия борного волокна с титаном, от корня квадратного из времени отжига [50]. Линейная зависимость между хи при всех исследованных температурах свидетельствует о диффузионном характере роста диборидной зоны. Из наклона этих прямых определены константы скорости й. Энергия активации, рассчитанная до температурной зависимости константы для реакции взаимодействия борного волокна с титаном промышленной степени чистоты равна 27 ккал/моль. [c.68]

Теперь обратимся к экспериментальным результатам исследования влияния химического взаимодействия на прочность в продольном направлении композиций третьей и псевдопервой группы. В частности, рассмотрим, как влияют изотермические отжиги на прочность в продольном направлении композиций титан—борное волокно, титан—волокно карбида кремния. Все эти композиции относятся к третьей группе. Среди композиционных материалов псевдопервой группы рассмотрим алюминий—борное волокно, алюминий—карбид кремния или волокна бора с покрытием карбида кремния, магний—борное волокно. [c.76]

Химические свойства. В большинстве химических соединений с другими элементами титан четырехвалентен, реже трехвалентен. Имеются и неустойчивые двухвалентные соединения титана, например, с галоидами. Химическая активность титана с повышением температуры возрастает. При наличии активированной поверхности титан может поглощать водород из окружающей среды при 20° С, а при 300° С скорость поглощения водорода достигает максимума. Водород вызывает охрупчивание титана, главной причиной чего является образование гидридов и микросегрегация водорода в дефектных местах атомной решетки. Растворимость водорода в титане является обратимой, поэтому можно почти полностью удалить эту вредную примесь путем вакуумного отжига. [c.171]

Участки оборудования, изготовленные из нестабилизированных аустенитных сталей, расположенные вблизи сварочных швов, могут подвергаться межкристаллитной коррозии, вследствие выпадения карбидов хрома и обеднения последним межзерновых границ. Для устранения этой опасности применяются отжиг при высокой температуре (обратное растворение карбидов) стабилизация стали и электродов колумбием или титаном снижение концентрации углерода в стали до 0,03%. [c.353]

Аустенитпые хромоникелевые стали подвержены межкристаллитной коррозии, поэтому желательно применение стабилизированных сталей, содержащих какой-либо элемент (ниобий, титан), предупреждающий межкристаллитную коррозию. Можно применять и нестабилизированные стали, но при этом содержание углерода в стали должно быть не более 0,03% для листов толщиной более 30 мм и 0,05% — для листов толщиной более 20 мм. Полный отжиг изделия в этом случае можно не производить (особенно для крупногабаритных конструкций), достаточно лишь осуществить высокий отпуск. [c.286]

Ti—0,07 С—0,03 В основу припоя составляет сплав, аналогичный основе паяемого металла, из которого исключены такие элементы, как титан и алюминий, образующие хрупкие соединения на межфазиых границах, и в который введен бор (до 3 %) [17]. Расплав припоя состава (массовые доли), % Ni—15 Сг—15 Со—5 Мо— 2,5 В вводится в зазор 0,025—0,1 мм. В процессе диффузионной пайки при температуре 150 °С, совмещенной с отжигом в течение 24 ч, происходит легирование шва титаном и алюминием и выравнивание состава и структуры за счет выпадения в шве 7 -фазы типа Nis(AlTi). Образующиеся паяные соединения равнопрочны паяемому материалу при температуре 980 °С. [c.56]

Группа а-сплавов включает нелегированный титан, сплавы, содержащие только -стабилизаторы, либо р-ста-билизаторы в количестве, не превышающем предел их растворимости в а-фазе. Значение концентраций р-стабилизаторов, соответствующих пределу их растворимости в а-фазе титана и сплаве сосновой Ti—6А1, приведено в табл. 3. Структура таких сплавов после деформации и отжига, как правило, представляет собой только а-фазу. К а-сплавам относятся нелегированный титан марок ВТ1-00, ВТ 1-0, сплавы ВТБ (Ti—5А1), ВТ5-1 (Ti—5А1—2,5Sn), 4200 (Ti—0,2Pd), ПТ-7М (Ti—2,5A1—2Zr), ряд зарубежных сплавов (Ti—5A1—5Sn—5Zr), Ti—6A1—4Zr—IV) и др. Бетированные а-сплавы или псевдо-а-сплавы) содержат кроме а-стабилизаторов р-стабилизаторы в количестве, ненамного превышающем предел их растворимости в а-фазе. В структуре сплавов этой группы кроме а-фазы содержится, как правило, до - 2—4% р-фазы. К этой группе относятся отечественные сплавы марок ОТ4-0 [c.8]

Упрочнение титана путем азотирования обеспечивает существенное повышение его антифрикционных свойств. Однако азотирование не имеет особых преимуществ перед оксидированием. При смазке водой, в связи с наблюдавшимся усталостным выкрашиванием азотированного слоя, его антифрикционные свойства оказываются несколько ниже, чем у оксидированного титлна. При смазке веретенным маслом в пределах путей трения и нагрузок, при которых проводились испытания, выкрашивания азотированного слоя не наблюдалось. Применение вакуумного рассасывания (отжиг 1000—1050° С—10 ч) предварительно оксидированного титана уменьшает только примерно в 2 раза износ бронзы по сравнению с ее износом при трении по неупрочненному титану. Необходимо отметить, что по характеру трение бронзы по титану, упрочненному этим методом, принципиально не отличается от случая трения бронзы по неупрочненному титану. Износ сопровождается резким увеличением шероховатости поверхности и переносом бронзы на поверхность титана, но схватывание наступает при более высоких нагрузках. Полученные результаты свидетельствуют [c.206]

Вакуумная плавка, технология которой разработана совсем недавно, применяется для улучшения физических свойств сплавов. Механические свойства соответственно повышаются, если предотвра1цается окисление и удаляются газы из металла. В качестве ле1 ирующих элементов можно использовать более эффективно легко окисляющиеся элементы бор, алюминий. титан, цирконий и т. д. Таким образом vioiyT быть значительно улучшены температурные характеристики и физические свойства сплавов, содержащих кобальт. Технология ковки и прокатки требует точного регулирования температуры горячей обработки, а также степени обжатия. При прессовании или штамповке после каждой операции рекомендуется проводить отжиг. [c.306]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...