Масла см Влияние давления

Фиг. 7. Влияние давления смазки на характер движения стола т—6,2-10—2 кГ сек 1мм Сг = 570 кГ мм смазка — масло индустриальное 20 . Давление смазки а) о кг/см -, б) 0,75 кГ/см , в) 1.5 кГ/смК

ПРОБОЙ, разрушение диэлектриков под действием электрич. поля (см. Диэлектрики, Изоляционные электротехнические материалы), Как по величинам пробивных напряжений, так и по характеру пробоя, удобно отдельно рассмотреть газообразные, жидкие и твердые диэлектрики. П. в газа х—см. Разряд электрический. П. жидкостей наименее изучен с физической стороны. (Систематизированный опытный материал—см. Изоляционные масла.) Решающее влияние имеет тщательная очистка от химич. примесей (в особенности от полярных веществ, напр, вода), от твердых пылинок и от растворенных газов. Работы Шумана и Вальтера показали, что в наиболее чистых условиях П. жидкости обусловливается теми же явлениями, что и в твердых диэлектриках. Пробивное напряжение не зависит ни от давления окружающего газа ни от t°. Ничтожные примеси воды или газа к маслу резко изменяют его пробивные напряжения. Прибавление к совершенно сухому маслу 10 части воды в 6 раз понижает пробивное напряжение (с 800 kV/см до 140 kV/см). В такой жидкости наблюдается также резкое возрастание пробивного напряжения с увеличением давления. В масле напр, на каждую атмосферу давления пробивное на- [c.397]

При высоких давлениях в зоне контакта масло оказывает отрицательное влияние. Под действием набегающей поверхности, а также вследствие капиллярности, масло внедряется в рыхлоты и микротрещины и расширяет их, вызывая ускоренное выкрашивание металла. Особенно резко это явление выражено в случае, если одна из поверхностей в зоне повышенного давления подвергается растяжению (см, рис. 217, в), способствующему раскрытию микротрещин. [c.345]

На рис. 40 показана зависимость коэффициентов трения образцов, пропитанных маслом, от температуры (при удельном давлении 15 кГ/см и скорости скольжения 0,71 м)сек). Кривую, характеризующую влияние температуры на изменение динамического коэффициента трения, можно разделить на три участка на первом участке незначительное снижение fd—в интервале температур от 100 до 150° С, и на последнем незначительное падение/э в интервале 150—200° С. При испытании образцов без пропитки в тех же условиях величина fd возрастала с увеличением температуры (опыты проводились при Р = 15 кГ/см , [c.87]

На рис. 105 показано влияние чистовой обработки на износостойкость втулок, шлифованных с последующим электромеханическим сглаживанием (кривая 1) и последующим полированием (кривая 2) в контакте с колодкой из свинцовистой бронзы. Испытание проводили при давлении 20 кгс/см со смазкой машинным маслом по 10—12 капель в минуту при скорости 1,12 м/с в первые 4 ч, а в последующие 8 ч при скорости 1,88 м/с. Электромеханическое сглаживание приводит к повышению твердости и однородности структуры, а также ликвидации микротрещин, что улучшает эксплуатационные свойства деталей машин. Износостойкость колодок (кривые 3 н 4), работающих со втулками (кривые 1 и 2), показана на рис. 105. [c.324]

Увеличение количества масла, подводимого в проточную систему, или, что то же, повышение давления рабочего масла увеличивает ход регулятора, следовательно, увеличивает степень неравномерности регулятора и системы регулирования в целом. При нагреве масла его давление падает из-за уменьшения вязкости из-за падения давления уменьшается степень неравномерности в каскадах с проточными золотниками. При дифференциальном включении сервомотора 2 (см. рис. 4-4,б) влияние вязкости (температуры) масла не сказывается. [c.154]

Помимо ухудшающих качество электрической изоляции изменений, которые проявляются уже в случае кратковременного повышения температуры, при длительном воздействии повышенной температуры (но меньшей, чем действующая вредно в течение короткого времени) могут наблюдаться нежелательные изменения за счет медленно протекающих химических процессов это так называемое термическое (тепловое) старение изоляции. У трансформаторного масла старение проявляется в образовании продуктов окисления (см. разд. 4), у лаковых пленок — в повышении жесткости и хрупкости, образований трещин и отставании от подложки (разд. 6) и т, п. Помимо температуры, существенное влияние на скорость старения могут оказать повышение давления воздуха или концентрации кислорода, присутствие озона, являющегося еще более сильным окислителем, чем кислород, а также различных химических реагентов, ускоряющих или замедляющих старение. Старение ускоряется освещением образца ультрафиолетовыми лучами, воздействием электрического поля и т. п. [c.37]

Экспериментально доказано, что величина силы Ра не должна превышать 98—196 Н (10—20 кгс). Это необходимо для сохранения определенности базирования заготовки вдоль оси ОХ. При этом погрешность формы детали относительно невелика. Так, при давлении масла в цилиндре задней бабки 39,2 Н/см (4 кгс/см ) [что соответствует Рд = 4420 Н (452 кгс)] и б = 3,75 мм [что соответствует Р1 = 1320 Н (135 кгс), а значит Р2 = 3100 Н (317 кгс)] максимальная погрешность формы детали в поперечном сечении у передней бабки составила 0,048 мм, а в сечении у задней бабки 0,03 мм, что Составляет 15—25% от общего поля рассеяния размеров детали в партии. Для этого же случая, но при б = 12 мм максимальная погрешность формы. детали соответственно г сечениях около передней и задней бабок составила 0,01 и 0,012 мм. Эти результаты были получены после обработки заготовки с малой глубиной резания и подачей (/ = 0,2 мм, з = 0,1 мм/об) для исключения-влияния силы резания. Для случаев, приведенных на рис. 4.24, а, б наибольшая погрешность формы детали в сече-ниях у передней и задней бабок только в результате упругих пе-ремещений будет доходить до 0,045 и 0,028 мм при Рг = 3100 Н (317 кгс) и до 0,09 и 0,011 мм при Рг = 196 Н (20 кгс). Эти результаты совпадают с результатами, полученными при обточке деталей. [c.288]

Давление в смазочном слое также влияет на вязкость масла, но учитывать это влияние необходимо (в том случае, когда среднее удельное давление достигает 98,07 бар (100 кгс/см и более) по методике, изложенной в работе [62]. [c.187]

Статическая жесткость гидростатических радиальных подшипников с дроссельной системой питания прямо пропорциональна давлению насоса. Поэтому имеется возможность изменять статическую жесткость подшипников за счет давления насоса и тем самым определить влияние этой жесткости на динамику шпиндельного узла. Зависимости демпфирования системы и резонансных амплитуд от жесткости переднего подшипника при разном демпфировании в подшипниках представлены на рис. 85. Условия эксперимента следующие жесткость с = 180 кгс/мкм, в упорные подшипники подавался воздух под давлением 5 кгс/см , жесткость заднего подшипника Сн = 60 кгс/мкм, вязкость масла 37,5 10- кгс с/см , толщина масляного слоя 60 мкм, ширина [c.87]

При низких давлениях даже маленькие пузырьки воздуха сильно увеличивают сжимаемость масла. По мере увеличения давления будет растворяться все большее количество воздуха. При этом, согласно уравнению (2.5), сжимаемость газа изменяется обратно пропорционально изменению давления и влияние пузырьков при более высоких давлениях уменьшается. Так как влияние пузырьков воздуха и деформации стенок сосуда есть нечто неопределенное, то на практике считают, что эффективная сжимаемость равна 70Х Ю" см кГ. Логическая основа этого практического упрощения не ясна, ио, по-видимому, она оправдывает себя. [c.30]

ВОД смазки осуществляется в соответствии со схемой (см. рис. 83, 91). Устранение канавки в шатунном подшипнике увеличивает толщину масляного слоя на 75% и коэффициент запаса надежности подшипника в 2 раза. При этом максимальное давление в масляном слое уменьшается (рис. 114, а, б), а минимальная толщина масляного слоя в подшипниках без канавок увеличивается, как показано на рис. 114, в, примерно в 2 раза на всех режимах тепловозной характеристики 35,38]. Исследование влияния температуры масла на толщину масляного слоя при неизменных всех прочих условиях показало, что при увеличении температуры масла на входе в дизель от 40 до 75° С толщина масляного слоя уменьшается почти вдвое. [c.196]

Редукционный клапан (см. рис. 17) плунжерного типа расположен в корпусе масляного насоса. На торец плунжера 1 действует давление масла, под влиянием которого плунжер, преодо- [c.112]

Трение между поршнем и цилиндром, а также инерция массы поршня ограничивают применение аккумуляторов такого типа для демпфирования особенно при высоких частотах. Однако часто переоценивается влияние инерции поршня. Например, для поршня диаметром до 80 мм и весом, равным 0,38 кГ, при изменении объема масла на 100 см и частоте 20 гц давление, необходимое для преодоления сил инерции, составляло 0,12 кПсм [481. [c.148]

Уплотнительная лента шириной 20 мм и толщиной 0,1 мм была испытана на резьбовых соединениях трубопровода к масловоздушному котлу. Проверке подвергались шесть штуцеров с накидными гайками Труб. Va, и 1" по два соединения каждого размера. Длина резьбовой части соответственно равнялась 8,5 10 14,5 мм. Для определения влияния зазоров и характера соединения на протечки, каждое резьбовое соединение подвергалось давлению масла марки УТ до 18 кгс см в течение 1 ч при температуре масла 20" С. Результаты испытаний на протечки представлены в табл. 9. [c.97]

На вязкость животных и растительных масел давление оказывает влияние в меньшей степени, чем на вязкость нефтяных жидкостей (см. рис. IV.8), Растительные и животные масла при относительно низких давлениях, как правило, характеризуются состоянием кажуп егося загустевания. [c.98]

Необходимо отметить, что оценка СМ по его влиянию на коэффициенты трения в резьбовом соединении не является полной. Основное требование, предъявляемое к СМ в данном случае, — высокие противозадирные характеристики. Такими свойствами обладают графитовые смазочные материалы (типа НК-50 и Др.), M0S2 [13], масла с присадками жирных кислот или некоторых соединений серы, хлора и фосфора, обнаруживающие хорошее сцепление с молекулами металла и отличающиеся прочностью мономолекулярных слоев и способностью самовосстановления, что очень важно при больших удельных давлениях на поверхности витков. Подробно вопросы применения противозадирных смазочных материалов изложены в работе Боудена и Тейбора. [c.335]

Задаются отношением l d. Распространенные значения II = = 0,5...1. Короткие подшипники (11с1<0,4) обладают малой грузоподъемностью (рис. 16.6). Длинные подшипники (// /> 1) требуют повышенной точности и жестких валов. В противном случае увеличение вредного влияния монтажных перекосов и деформаций не может компенсироваться уменьшением условного давления в подшипнике р=Гг/(1с1)]. При выборе // / учитывают также и конструктивные особенности (габариты, массу и пр.). Выбранное значение l d проверяют по допускаемым [р] и pv [см. формулы (16.9) и (16.10)]. Эта проверка предупреждает возможность заедания и повышенного износа в случаях кратковременных нарушений жидкостного трения (пуски, перебои в нагрузке, подаче масла и т. п.). [c.342]

Заращивания отверстий таких размеров вязкостными включениями масла при более высоких перепадах давления обычно не наблюдается, однако при малых сечениях каналов дросселя (меньше 0,1 мм) на стабильность расхода будет оказывать влияние, особенно при высоких перепадах давления (порядка 100 кПсм и выше), облитерация канала дросселя этими молекулами (см. стр. 354). [c.352]

Помимо упомянутых выше ухудшающих качество электрической изоляции изменений, которые проявляются уже в случае кратковременного повышения температуры, при длительном воздействии повышенной, но еще не действующей вредно в течение короткого времени температуры могут наблюдаться нежелательные изменения за счет медленно протекающих химических, процессов, это — так называемое тепловое старение изоляции. У трансформаторного масла старение проявляется в образовании продуктов окисления (см. гл. 3), у лаковых пленок — в повышении жесткости и хрупкости, образовании трещин и отставании от подложки (см. гл. 4) и т. п. Для проверки стойкости электроизоляционных материалов к тепловому старению образцы этих материалов длительно выдерживают в термостатах при заданной температуре свойства старевших определенное время образцов измеряют и сравнивают со свойствами свежего непостарезшего материала. Помимо температуры, существенное влияние на скорость старения могут оказать повышение давления воздуха или концентрации кислорода присутствие озона, являющегося более сильным окислителем, чем кислород, а также различных химических реагентов, ускоряющих или замедляющих старение. При работе органической изоляции без доступа кислорода тепловое старение замедляется. [c.20]

В РМЦ Харьковского завода ХТЗ в роторе поддерживалось давление в пределах от 3 до 6 ат. ) При давлении 6 кПем , диаметре сверлений форсунок 2 мм, емкости ротора 700 сж , пропускной способности ротора 12 л/мин и температуре масла 80° С, ротор под влиянием реакций струй, вытекающих через отверстия в форсунках 2, начинает вращаться с числом оборотов около 6000 в мин. При давлении 2,9 кГ см ротор развивает 3500 об/мин. [c.409]

Дальнейшие замечательные наблюдения над разрываюш им действие нагнетаемой жидкости были произведены Бриджменом, который обнаружил, что способность противостоять внутреннему давлению у цилиндров из закаленной хромоникелевой стали понижалась в тех случаях, когда в качестве передающей давление жидкости вместо вязкого масла применялась ртуть. Преждевременному разрушению цилиндра в этих условиях способствовали, повидимому, закалочные трещины в материале, куда могли проникать мельчайшие частицы ртути. Крупные же молекулы масла так легко проникнуть в трещины не могут. Остаточные напряжения, образовавшиеся в стали при закалке, могут оказать дополнительное вредное влияние на прочность сосудов, подвергнутых действию высокого гидростатического давления. В этой связи см. также п. 12 настоящей главы. [c.200]

Деталь будет иметь еще более сложную форму, если значения жесткостей будут неодинаковы в различных направлениях. Экспериментально было исследовано влияние силы Pg на величину упругих перемещений передней и задней бабок, а также выявлена форма детали в поперечном сечении вследствие неодинаковости жесткостей. На рис. 4.24 приведены годографы упругих перемещений Рп.б и Рз.б в микрометрах, полученные экспериментально при различных давлениях масла в цилиндре задней бабки гидрокопировального станка 1722. Указанные значения силы Pg опре--делялнсь из следующих-условий жесткость пружины плавающего центра 353 Н/мм (36 кгс/мм), б = 3,75 мм, площадь цилиндра задней бабки 113 см . [c.286]

Целью третьей серии опытов было изучение влияния рабочей среды на изменение энергетического баланса при внешнем трении для следующих материалов АМцМ — АМцМ, Си — Си, Ре — Ре, сталь 45 — сталь 45 закаленная. Давление, скорость скольжения и путь трения были постоянными Р = 6 к Г/см , V — = 0,34 м/сек, 3 = 1000 м). Были выбраны два вида рабочих сред — поверхностно-активная (вазелиновое масло с добавкой 0,2% оле- [c.74]

В процессе хонингования из-за неравномерного износа брусков и смещения головки появляется погрешность взаимного расположения мерительных сопел относительно обрабатываемого отверстия. Для уменьшения влияния этого фактора на точность измерения нужно, чтобы измерительные зазоры между каждым из сопел и стенкой отверстия не выходили за пределы 0 04—0,22 мм. Эти данные соответствуют рабочему давлению воздуха в системе, равному 1,5 ат, и диаметру отверстия в соплах 2 мм. Чтобы выдерживать величину зазоров между соплами и стенкой хонингуемого отверстия в указанных пределах, в конструкции хонинговальной головки по ее периметру (см. рис. 78) расположены планки с твердосплавными вставками, препятствующие неравномерному износу брусков. Необходимым условием стабильной работы пневматической измерительной системы является качественная очистка воздуха от масла, влаги и механических частиц. Загрязнение системы и воздуха влияет на точность измерения, снижает надежность и срок службы. [c.152]

Первоначально предполагалось исследовать влияние ВЖК ка величину коэффициента трения указанной пары и износ полимерного образца. Методика исследований была следующей. Образцы начинали работать в масляной ванне (масло индустриальное 12), затем, когда стабилизировался момент трения и температура, в масло добавляли около 3% олеиновой кислоты. Поскольку момент трения записывался непрерывно, имелась возможность зафиксировать все изменения в его величине и характере. Скорость скольжения во всех случаях оставалась равной 1,13 см с. При такой скорости вряд ли можно было ожидать тзозникновения гидродинамического эффекта. Величина коэффициента трения подтвердила такое предположение. Удельное давление во всех случаях оставалось равным 30 кгс/см . [c.83]

Влияние температуры масла. На дизеле 2Д100 при повышении температуры масла с 55 до 80° С происходит снижение давления у насоса с 6,4 до 4,2 кгс/см . В связи с этим падает расход масла через поршень и при температуре его на входе в дизель около 83° С подача прекращается (рис. 57, б). [c.105]

Для уменьшения влияния сил инерции на подачу масла в поршень на дизелях 2ДЮ0 в 1959—1962 гг. на входе в шатун устанавливали обратные клапаны, состоящие из тарелки с десятью отверстиями (рис. 59). Тарелка снизу закрывалась седлом с отверстием диаметром 13 мм. На участках /—//, III—IV (см. рис. 58, б) тарелка клапана 3, инерционным давлением прижимаясь к седлу 5 (см. рис. 59, а), препятствует вытеканию масла и тем самым увеличивает подачу его в поршень. При подходе поршня к в. м. т. положительное инерционное давление, суммируясь с давлением от насоса, дает дополнительное увеличение подачи масла в него. При установке клапанов подача масла в поршни на номинальном режиме увеличилась с 300 до 450 кг/ч (см. рис. 58, а кривая 2), но в то же время при частоте вращения вала ниже 700 об/мин подача была несколько меньше, чем без клапана, что вызывалось созданием дополнительных сопротивлений в тарелке и седле. Для уменьшения этих сопротивлений были увеличены проходные сечения в тарелке на 50% (см. рис. 59, б) и в седле на 20% (увеличен диаметр с 13 до 15 мм). При этом (см. рис. 58, а, кривая 3) подача масла в поршень возросла во всем диапазоне частот вращения вала, в, том числе в 2,5 раза и на номинальном режиме. [c.109]

Второй переход (рис. 258, б) начинается переключением всех трех золотников воздействием на путевой электрический переключатель 10 п е-ставным упором 11, перемещающимся на продольной каретке (см. рис. 259). Золотник 5 должен перекрыть сливную магистраль от цилиндра 1, чтобы положить его поршень на гидравлическую подушку и поджать с другой стороны давлением масла. Поскольку цилиндр 2 связан с цилиндром 1, то, перекрывая ему слив, тем самым перекрывается слив цилиндру 2. Поэтому на рассматриваемом переходе цилиндр 2 подключается по дифференциальной схеме. Кроме того, при таком подключении будет уст4)анено влияние дросселя 6 на ускоренный подвод поршня. [c.312]

На это явление впервые обраш ено было внимание Радингером, к-рый высказал мнение, что особенно вредное влияние этих ударов будет, если перемена давления получается после прохождения мертвого-положения кривошипа. Это мнение оспаривается Штрибеком, Вехаге,, Толле, которые высказывают, наоборот, мнение о желательности перенесения этого удара в период после прохо-ждения мертвого положения кривошипа. На опытах было устаиовле- но, что слой смазочного масла в цапфах значительно уменьшает силу удара для ослабления этих ударов лучшим средством является применение надлежащего сжатия пара и предварения впуска. Конденсационные устройства в П. м. см. Конденсаторы. [c.427]

Повышение уровня маслобака, т. е. давления, создаваемого столбом масла на входе в нагнетающий насос, оказывает сравнительно незначительное влияние на изменение высотности, составляя около 130— 140 м на 10 см увеличения высоты масляного столба. Уменьшение же гидравлических потерь во всасывающей линии за счет уменьшения длины и увеличения диаметра маслопроводов, снижения сопротивления в фишьтрах, коленах и поворотах может существенно повлиять на высотность. Так, например, по данным Н. Е. Жовинского, увеличение скорости течения масла в трубопроводе от 1,5 до 2,5 м1сек снижает высотность системы на 2,53,5 км, а увеличение длины трубопровода от 100 ДО 300 см при постоянной скорости масла снижает высотность приблизительно на 2,5 км. [c.218]

Неустойчивость, связанная с колебаниями. На автоколебания давления большое влияние оказывают длина тр трубо-проводой, аэрация и низкая вязкость масла, большие температуры и расход смазочного материала (турбулентный режим истечения). Наиболее опасны низкочастотные (8. ..20 Гц) колебания, вызванные волновыми явлениями в трубах длиной 5... 15 м. Например, такие колебания возникали при применении регуляторов (см. рис. 38) и параметрах системы масло И5-А, тр=15 м, /=43°С и масло И8-А, тр=19 м, /=29°С. [c.52]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...