Свариваемость сталей перлитного класса

Свариваемость сталей перлитного класса [c.48]

Приближенно свариваемость стали перлитного класса может быть оценена по эквиваленту углерода, который определяют из следующего выражения [c.48]

Сварка и наплавка стали перлитного класса должны выполняться с соблюдением требований по предварительному и сопутствующему подогреву и термической обработке в зависимости от марки стали и толщины свариваемых кромок. Режим подогрева и последующего отпуска должен соответствовать требованиям, предусмотренным. Основными положениями по сварке [7] и производственными инструкциями. Необходимо выполнять дополнительную термическую обработку стыковых сварных соединений элементов из углеродистой стали при толщине стенки свыше 36 мм и во всех других случаях, предусмотренных Основными положениями по сварке [7], техническими условиями или производственными инструкциями. [c.212]

Для металлографического исследования угловых и тавровых сварных соединений, выполненных электродуговой сваркой на элементах котлов, пароперегревателей, экономайзеров, трубопроводов пара и горячей воды из стали перлитного класса, а также аустенитного или мартенсито-фер-ритного классов, подвергаемых 100 %-ному контролю ультразвуковой дефектоскопией или просвечиванием, и сварных соединений, выполненных газовой сваркой (независимо от класса свариваемой стали) и подвергаемых такому же контролю, должны быть сварены соответствующие контрольные сварные соединения в количестве [c.596]

Строительные конструкционные стали должны быть прочными, обладать хорошей пластичностью в горячем и холодном состоянии, хорошей свариваемостью, должны быть дешевыми и не содержать дорогих и дефицитных легирующих элементов. Строительные конструкционные стали — все низколегированные стали перлитного класса. Они прочнее нелегированных углеродистых сталей, поэтому конструкции одинаковой грузоподъемности, изготовленные из легированных строительных сталей, весят меньше, чем изготовленные ив углеродистых сталей. Стали для кон- [c.167]

Для определения технологической свариваемости сталей различных структурных классов разработано много методик определения оптимальных режимов сварки и термической обработки изделия, которые позволяют выяснить ряд вопросов, связанных со свойствами исходного материала. Одной из наиболее распространенных методик определения свариваемости котельных сталей перлитного класса является проба МВТУ . Она позволяет установить склонность стали к закалке и перегреву при различных режимах сварки, а также определить изменение механических свойств сталей под влиянием сварки. [c.36]

Следующая трудность при сварке котельных сталей перлитного класса обусловлена склонностью металла шва к образованию газовых пор. При сварке паропроводов это наблюдается в случаях наложения прихваток или отдельных швов на холодный металл, а при сварке труб поверхностей нагрева малого диаметра и малой толщины стенки — ори сильном разогреве свариваемого соединения. [c.123]

Свариваемость низколегированной конструкционной стали перлитного класса в основном определяется содержанием углерода. При содержании до 0,2% С сталь сваривается хорошо, при 0,35 С — удовлетворительно, при 0,4% С — ограниченно, а при содержании больше 0,4% С—очень плохо (необходим предварительный подогрев и последующий отжиг). [c.338]

Строительные конструкционные стали должны быть прочными, обладать хорошей пластичностью в горячем и холодном состоянии, хорошей свариваемостью, должны быть дешевыми и не содержать дорогих и дефицитных легирующих элементов. Строительные конструкционные стали — все низколегированные стали перлитного класса. Они прочнее нелегированных углеродистых сталей, поэтому конструкции одинаковой грузоподъемности, изготовленные из легированных строительных сталей, весят меньше, чем изготовленные из углеродистых сталей. Стали для конструкций и сооружений, подверженных динамическим нагрузкам, должны обладать достаточно высокой ударной вязкостью в рабочих условиях. Строительные стали применяют в состоянии поставки (без дополнительной термической обработки). Часто строительные конструкции изготавливают из гнутых профилей и листов. Поэтому строительные стали должны быть достаточно пластичными. Стальные конструкции изготовляют преимущественно сварными. При их изготовлении широко применяют автоматическую и полуавтоматическую сварку. Чтобы обеспечить хорошую свариваемость без предварительного и сопутствующего подогревов, в строительные стали вводят не более 0,15% углерода при невысоком суммарном содержании легирующих элементов (до 2—3%). Сварные швы строительных сталей не требуют последующей термической обработки. [c.165]

При сварке легированных сталей на свариваемость влияет весь комплекс легирующих элементов, однако сильнее всего она зависит от содержания углерода. При содержании до 0,2 % С свариваемость можно оценить как хорошую, при 0,2—0,3 % С — удовлетворительную , при 0,3—0,4 % С — ограниченную (требуется подогрев деталей) свыше 0,4 % С — плохую. Сталь перлитного класса при содержании ие более 0,3—0,35 % С сваривается удовлетворительно. Подогрев до 150—250 °С предупреждает образование закалочных трещин в зоне шва. Мартенситная сталь сваривается плохо, требует общего подогрева до 400—500 °С. Аустенитная сталь при низком содержании углерода свариваемся хорошо. [c.72]

Покрытия второго типа вследствие высокой раскисляющей способности получили широкое применение при сварке ответственных изделии из конструкционных сталей перлитного, аустенитного и ферритного классов, а также углеродистых сталей перлитного класса. Содержание соответствующих раскислителей в покрытиях этого тина (ферромарганец, ферросилиций, алюминий и др.) и легирующих добавок определяется составом свариваемых сталей и электродных стержней. [c.126]

Свариваемость среднеуглеродистых низколегированных сталей значительно хуже, чем сталей ранее рассмотренных групп, что связано с повышенной склонностью металла шва и околошовной зоны к образованию трещин. Свариваемость этих сталей имеет много общих черт со свариваемостью среднелегированных сталей перлитного класса. [c.333]

Во избежание совершенно недопустимого проскальзывания свариваемых листов в электродах при осадке листы должны надежно зажиматься. Величина усилия зажатия зависит от коэфициента трения между свариваемым листом и электродами. Этот коэфициент выше при зажатии мягкой малоуглеродистой стали и ниже при сварке листов нержавеющей стали он существенно зависит также от материала электродов — с увеличением их твердости, как правило, коэфициент трения падает. Тем не менее, стойкость электродов настолько важна при сварке тонких листов (при износе электродов облегчается смещение кромок свариваемых листов, а смена или регулировка электродов снижает производительность процесса), что приходится применять электроды высокой твердости, несмотря на необходимость увеличения зажимных усилий сварочной машины. При сварке листов из нержавеющей стали усилие зажатия листа должно по крайней мере в 3,75 раза превышать необходимое при сварке усилие осадки. Это отношение при сварке листов из малоуглеродистой стали может быть понижено до 2,75, а при сварке легированных сталей перлитного класса и углеродистых сталей с повышенным содержанием С — до 3,25. [c.104]

Качество сварных конструкций из теплоустойчивых сталей перлитного класса в силу специфических условий эксплуатации энергетического оборудования определяется не только наличием или отсутствием дефектов, находящихся непосредственно в сварных швах или околошовной зоне, но также, а в ряде случаев и главным образом, качеством свариваемых материалов и термической обработкой сварных конструкций после сварки. Так, например, сварные конструкции, изготовленные из заготовок, которые после нормализации или закалки подвергались недостаточному отпуску, могут иметь пониженные пластические свойства и высокие остаточные напряжения. В результате этого во время эксплуатации в зонах сплавления или околошовной могут образоваться трещины, хотя при окончательном контроле дефектов не было обнаружено. [c.193]

Теплоустойчивые низколегированные стали перлитного класса обладают удовлетворительной свариваемостью при любых толщинах. Повышенное содержание углерода, хрома и молибдена способствует образованию закалочных структур в околошовной зоне и шве, в связи с чем при сварке в ряде случаев используют предварительный и сопутствующий подогрев, а сварные соединения подвергают термической обработке. [c.342]

Условная классификация сталей перлитного класса по трудности свариваемости в соответствии с эквивалентом углерода [c.49]

В комбинированных сварных конструкциях из разнородных сталей высокотемпературных установок находят применение стали разного уровня жаропрочности. По сочетанию свариваемых сталей они могут быть разделены на конструкции из сталей одного структурного класса, но разного легирования (конструкционные с теплоустойчивыми сталями, аустенитные стали разного уровня жаропрочности) и конструкции из сталей разного структурного класса, среди которых наиболее распространены соединения перлитных сталей с аустенитными и мартенситными или ферритными высокохромистыми сталями. Основные типы подобных конструкций, условия их сварки и требования к их работоспособности изложены в монографии автора [29]. [c.251]

Учитывая появление дополнительных напряжений и структурную неоднородность района зоны сплавления комбинированных соединений, для жестких узлов следует принимать меры к уменьшению повреждаемости этого участка и околошовной зоны непосредственно при сварке. Одним из наиболее эффективных мероприятий в этом направлении является введение операции предварительной облицовки свариваемых кромок. Ее следует применять при сварке закаливающихся сталей перлитного и мартенситного классов с аустенитной или малоуглеродистой сталью сталей, значительно отличающихся друг от друга по температуре от- [c.264]

Легированные стали часто разделяют на три группы низко-, средне- и высоколегированные. В зависимости же от микроструктуры, получаемой при охлаждении на спокойном воздухе стандартных образцов, нагретых выше Лсз, эти стали разбивают на четыре структурных класса 1) перлитный 2) мартенситный 3) феррит-ный 4) аустенитный. Низколегированные стали относятся-к перлитному классу, среднелегированные — к перлитному или мартен-ситному, высоколегированные стали — к мартенситному и последующим двум классам. Дяя свариваемости каждой из названных групп сталей характерны свои особенности. [c.330]

Основное различие в распределении полей остаточных напряжений в соединениях однородных и разнородных сталей разных структурных классов возникает при термической обработке или высокотемпературной эксплуатации (рис. 32.10, г, ). На стадии нагрева и выдержки при максимальной температуре обоих типов соединений остаточные напряжения снимаются за счет прохождения процесса релаксации, при последующем охлаждении однородных соединений условий для возникновения поля собственных напряжений нет, поэтому термическая обработка является эффективным способом их снятия. В отличие от этого при охлаждении соединений из сталей разных структурных классов в них возникают новые внутренние напряжения, условно называемые напряжениями отпуска, обусловленные разностью характеристик термического расширения свариваемых сталей. В соединениях аустенитной стали с перлитной охлаждение после нагрева вызывает в аустенитной стали появление остаточных напряжений растяжения, а в перлитной — уравновешивающих их напряжений сжатия. В сварных соединениях перлитной стали с высокохромистой наоборот в перлитной стали возникают напряжения растяжения, а в высокохромистой сжатия. Аналогичные закономерности распределения остаточных напряжений сохраняются в биметаллических изделиях, выполненных наплавкой, взрывом и другими способами, например, вибрационной обработкой. [c.434]

По сочетанию свариваемых сталей сварные соединения могут быть выполнены из сталей одного структурного класса, но разных степеней легирования или из сталей разного структурного класса. Эти соединения могут эксплуатироваться как при обычных, так и при повышенных температурах. Наиболее сложны вопросы сварки сталей разного структурного класса при изготовлении изделий, предназначенных для работы при повышенных температурах. Типичным представителем подобных соединений является композиция высоколегированная аустенитная сталь + перлитная сталь. [c.473]

Отпуск сварных конструкций из разнородных сталей одного структурного класса, так же как и из стали одного легирования, приводит к снятию сварочных напряжений. Если свариваются стали разного структурного класса, то после отпуска в изделии неизбежно появление нового поля остаточных напряжений, обусловленного разностью термического расширения свариваемых элементов. Например, в сварных соединениях аустенитной стали с перлитной сталью охлаждение после отпуска вызывает в аустенитной части сваренной конструкции появление напряжений растяжения, а в перлитной — уравновешивающих их напряжений сжатия. В сварных соединениях перлитной стали с высокохромистой — наоборот. [c.132]

Обладая большим сродством с серой, чем железо, марганец образует сульфид, мало растворимый в жидкой стали, который легче переходит в шлак, чем сернистое железо. Поэтому марганец снижает содержание серы в стали, что приводит к улучшению ее технологических, механических и эксплуатационных свойств, а также свариваемости. В сталях перлитного класса марганец почти не оказывает влияния на ползучепрочность, но в сталях аустенитного класса, расширяя область --железа, т. е. способствуя устойчивости аустенита, он повышает ползучепрочность. При содержании в стали элементов, обладающих большим сродством к углероду (молибдена, хрома и др.), марганец вытесняется из карбидов в феррит и большого влияния на прочностные характеристики не оказывает. [c.17]

При рассмотрении сталей перлитного класса наиболее удобна классификация, разделяющая их в зависимости от содержания углерода, поскольку этим определяются такие особенности, как деформируемость и свариваемость, твердость мартенсита после закалки, а также уровень магнитных свойств. Содержание углерода определяет и режимы термической обработки, используемые для придания неаустенитным сталям оптимальных свойств для малоуглеродистых сталей это преимущественно нормализация для среднеуглеродистых, как правило, улучшение [закалка с высоким (600—700 °С) отпуском] для высокоуглеродистых (за исключением быстрорежущих) — закалка с низким (150—200 °С) отпуском. Отпуск штамповых сталей с 0,45 — 0,7 мае. % С и быстрорежущих сталей проводится при средних температурах (450—580 °С). Легирование сталей позволяет изменять ряд свойств прокаливаемость, механические и другие характеристики, термопрочность и термостойкость и, следовательно, диапазон температур возможного применения сталей. [c.41]

Из изложенного следует, что оценка свариваемости конструкционных сталей перлитного класса при контактной сварке должна основываться на следующих данных пластических свойствах при высоких температурах (чем пластичнее сталь, тем легче она сваривается давлением), диаграмме состояния стали (чем меньше разность температур солидуса и ликвидуса, тем лучше сваривается сталь) и С-образной диаграм.ме изотермического превращения аустенита (чем больше скарость охлаждения, необходимая для получения структуры мартенсита, тем менее склонна сталь к закалке и тем относительно легче она сваривается). [c.63]

Низколегированные стали перлитного класса содержат легирующих компонентов в сумме менее 2,5 % (кроме углерода). К этому классу относят низколегированные стали 10ХСНД и 15ХСНД, характеризующиеся повышенной прочностью, хорошей свариваемостью и высоким сопротивлением атмосферной коррозии. [c.403]

Марганец, растворяясь в феррите и образуя с углеродом карбид МпзС, упрочняет сталь, т. е. повышает ее предел прочности и твердость. Пластические свойства — относительное удлинение и сужение, а также ударная вязкость — с повышением содержания марганца уменьшаются. Поэтому в котлостроительных сталях содержание марганца ограничивается обычно 0,5—0,8%. Марганец интенсивно повышает прокаливаемость 2 стали. Марганец снижает содержание серы в стали, что приводит к улучшению ее технологических, механических и эксплуатационных свойств, а также свариваемости, В сталях перлитного класса марганец почти не оказывает влияния на ползучепрочно сть, но в сталях аустенитного класса, расширяя область у-же-леза, т. е. способствуя устойчивости аусге-нита, он повышает ползучепрочность. [c.582]

Большие работы велись также и по освоению сварных роторов паровых и газовых турбин из высокопрочных сталей перлитного и мар-тенситного классов. До последнего времени при изготовлении сварных роторов (турбины ПВК-150 и ГТК-10) использовались в основном высокопрочные стали с повышенным содержанием углерода (0,25—0,35%), применяемые для цельнокованых роторов. Эти стали обладают ограниченной свариваемостью, и для получения из них сварных роторов с толш,иной деталей до 100—150 мм требуется введение ряда технологических ограничений, связанных [c.209]

Сварка магистральных трубопроводов других отраслей промышленности выполняется в основном по аналогичной сварочной технологии, применяемой в энергомашиностроении и строительстве газопроводов, с учетом особенностей производства, свариваемых сталей, требований к условиям эксплуатации сварных соединений, видов и способов сварки и др. Офаничено, в отдельных случаях полностью исключено, применение аустенитных сварочных материалов на железоникелевой или никелевой основах для выполнения сварных соединений трубопроводов из низколегированных и среднелегированных сталей перлитного и мартенситного классов с целью отмены послесварочной термической обработки (в отраслях нефтехимии, нефтеперерабатывающей и др.). [c.275]

К электродам, предназначенным для сварки конструкций из легированных сталей, предъявляются различные требования в зависимости от условий работы (устойчивость нрп длительном воздействии высоких температур, коррозионных сред и т. п.). Рассматриваемые электроды разбиты на три основные группы по классам свариваемых сталей а) перлитных, б) ферритных и ферритно-ыартенситных, в) аустенитных. [c.38]

Выбор сварочных материалов существенно зависит и от сочетания свариваемых сталей. На фиг. 72, г приведена структурная диаграмма сварного соединения малоуглеродистой стали (точка А) с высокохромистой сталью (точка В) марки 1X13. Для него могут использоваться сварочные материалы как перлитного (точка 3), так и феррито-мартенситного (точка Ж) класса. В обоих случаях структура переходных составов будет содержать в исходном состоянии мартенсит, поэтому при сварке необходимо применение высокого подогрева. Если используются перлитные электроды, то переходные составы шва могут содержать до 5- -6% хрома, в случае применения хромистых электродов содержание хрома в переходных составах будет меняться в пределах 6" -11%. [c.144]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...