Болтовые соединения — Коэффициент

Прочность болтов при высоких температурах. При высоких температурах в болтовом соединении могут возникать дополнительные температурные нагрузки. Эти нагрузки возникают в том случае, когда температурные коэффициенты линейного расширения материалов болта и соединяемых деталей неодинаковы. Температурные нагрузки подсчитывают по условию совместности деформаций, которые рассматривают в курсе сопротивления материалов. Температурные напряжения в болтах понижают путем применения материалов с близкими температурными коэффициентами линейного расширения пли постановки упругих прокладок, упругих болтов и шайб. [c.36]

Другой способ заключается в снижении коэффициента амплитуда напряжений путем наложения постоянной нагрузки. Как видно из диаграммы Смита (см. рис. 164), повышение среднего напряжения цикла существенно увеличивает предел выносливости. Этот прием широко применяют в конструкции циклически нагруженных болтовых соединений, придавая болтам предварительную затяжку. При затяжке достаточно большой величины удается практически полностью устранить циклическую составляющую и сделать нагрузку статической. [c.315]

В первом варианте (рис. 3.18) болт ставится с зазором и работает на растяжение. Затяжка болтового соединения силой Q создает силу трения, полностью уравновешивающую внешнюю силу F, приходящуюся на один болт, т. е. F=ifQ, где i—число плоскостей трения (для схемы на рис. 3.18, а г = 2) /—коэффициент сцепления. Для гарантии минимальную силу затяжки, вычисленную из последней формулы, увеличивают, умножая ее на коэффициент запаса сцепления =1,3... 1,5, тогда [c.47]

Раскос фермы мостового крана из двух равнобоких уголков из стали марки СтЗ прикреплен к фасонному листу болтами d = = 20 мм (см. рисунок). Определить необходимое число болтов из условия равнопрочности раскоса и болтов коэффициент условий работы болтового соединения m = 0,9. [c.67]

Индукторы для внешних цилиндрических поверхностей. Наружные индукторы для закалки цилиндрических тел имеют высокий КПД и коэффициент мощности даже без применения магнитопро-вода, так как нагреваемое изделие расположено в зоне сильного магнитного поля. Магнитопроводы иногда применяют для усиления нагрева в какой-либо части индуктора, например в зоне присоединения шин к индуктирующему проводу [35], или для экранирования соседних элементов от поля индуктора. При закалке шеек коленчатых валов и других деталей цилиндрические индукторы приходится делать разъемными (рис. 11-2). Съемная часть 4 присоединяется к неподвижной части 1 индуктора с помощью болтового соединения 2 или рычажного механизма. Индукторы стан ков-автоматов [c.180]

Напыление цинковых или алюминиевых покрытий на стальные болтовые соединения представляет особое значение. При напылении цинковых покрытий легко получить коэффициент [c.81]

Как известно, приработка шарнирно-болтовых соединений шасси самолетов происходит непосредственно в эксплуатации. Для определения продолжительности наработки узлов трения до возникновения режима ИП были проведены испытания пары трения бронза—кадмированная сталь при температуре 60° С и различных удельных нагрузках на сопряженные детали. Частота колебаний шарнира при этих испытаниях составляла 0,5 с" на угол 10°. Момент перехода работы узла трения в режим ИП определяли по достижении стабильного значения коэффициента трения в зависимости от продолжительности его работы, а наличие меди в зоне контакта определяли визуально после разборки. [c.185]

На рис. 95 приведены зависимости коэффициента трения / от числа циклов наработки N узла трения при различных удельных нагрузках. Из рисунка следует, что в диапазоне удельных нагрузок, не превышающих критических значений для соответствующего температурного режима, устойчиво поддерживался режим ИП. Продолжительность работы узла трения до установления режима ИП практически не зависит от величины удельной нагрузки. Однако отмечается более интенсивное уменьшение коэффициента трения с увеличением удельной нагрузки. Период приработки шарнирно-болтовых соединений характеризуется [c.185]

В табл. 20 приведены значения коэффициентов концентрации для болтовых соединений при растяжении — сжатии в зависимости от предела прочности. [c.460]

Болтовые соединения — Коэффициент концентрации 460 Болты шатунные — Усталость — Пример расчета 477 Бронза — Диаграммы механического состояния 438 [c.539]

Болтовые соединения — Коэффициент концентрации 508, Б10 Бронзы — Диаграммы механического состояния 485 >— Коэффициент Пуассона 20 — Модуль продольной упругости 20 [c.622]

Коэффициент, учитывающий влияние болтового соединения. [c.97]

Таким образом, в затянутом болтовом соединении лишь часть внешней нагрузки, пропорциональная коэффициенту х, воспринимается болтом. Другая часть внешней нагрузки, равная 1 — %, уменьшает начальное сжатие деталей, т. е. [c.26]

Для проверки расчетных соотношений (3.31)—(3.34) Ю. Г. Рысь исследовал одиночные болтовые соединения без стыка и со стыком между деталями (рис. 3.17) при различных наружных диаметрах и длинах втулок. Результаты испытаний (рис. 3.18) показали удовлетворительное соответствие расчетных и экспериментальных данных. С уменьшением силы затяжки возрастает влияние контактной податливости стыков на общую податливость деталей экспериментальные значения коэффициента основной нагрузки при этом также возрастают. [c.37]

При испытаниях строительных стальных конструкций замечено, что коэффициент поглощения существенно зависит от типа соединения элементов. Наибольшие значения соответствуют клепаным и болтовым соединениям, наименьшие — сварным соединениям. [c.144]

Использование двух уравнений для эффективных коэффициентов концентрации в сочетании с диаграммой предельных напряжений для гладкого образца дает возможность получить соотношение для условий выносливости при коррозии. При этом точно повторяется процедура, которая описана в разд. 7.9 для случая геометрических вырезов, только требуются новые величины коэффициентов К а и постоянной Ь. Решение для случая нагруженной проушины, где присутствует как коррозионный эффект, так и эффект геометрического выреза, рассматривается в разд. 9.2, а случай болтового соединения приведен в разд. 10-4. К несчастью, величина эффективного коэффициента концентрации Ка не может быть найдена аналитически и определяется экспериментально. Для некоторых частных классов конструкций характерные величины эффективных коэффициентов концентрации могут быть определены с достаточно хорошим приближением. Для других случаев необходимо получить некоторые данные из испытаний на усталость и затем найти величину Ка из уравнения. Усталостная прочность при прочих усло- [c.218]

Распределение нагрузки. Там, где нагрузка передается от одной детали к другой, распределение нагрузки, определяемое коэффициентом концентрации нагрузки , является важным параметром, определяющим прочность. При болтовом соединении, а также при одиночном болте, работающем на растяжение, в передаче нагрузки имеется тенденция к возрастанию в том сечении, которое должно нести полную нагрузку. Иногда утверждают, что равномерная передача нагрузки является идеальной, но это не так в критическом сечении, несущем полную нагрузку, должна быть минимальная передача нагрузки. Для осуществления наилучшего распределения нагрузки необходима изобретательность при проектировании. В общих чертах некоторые методы были предложены для болтовых соединений- и для болтов, работающих на растяжение. [c.432]

Коэффициент трения f для стальных и чугунных деталей болтовых соединений принимается равным / = 0,1—0,2. [c.61]

Напыление цинковых или алюминиевых покрытий на стальные болтовые соединения представляет особое значение. При напылении цинковых покрытий легко получить коэффициент скольжения 0,45-0,55, а при напылении алюминиевых покрытий он увеличивается до 0,7. [c.46]

Диаграмма предельных напряжений для болтового соединения может быть построена при известных значениях коэффициента концентрации и коэффициентов влияния абсолютных размеров. На рис. 79 гл. 11 приведены зна- [c.353]

Коэффициент концентрации для болтового соединения определяется по формуле [c.356]

Тогда коэффициент внешней нагрузки болтового соединения [c.358]

Расчет стяжных болтов пресса. Исходные данные. Размеры болтового соединения показаны на рис. 23 и 24. Материал болта—сталь марки 45, нормализованная. Предел прочности = 60 кгс/мм , предел текучести О-,-34 кгс/мм , предел выносливости при растяжении о,jo = 19 кгс/мм , коэффициент aft = б. [c.361]

Рис. 80. Коэффициенты влияния абсолютных размеров Eg для болтовых соединений

Значения коэффициентов влияния абсолютных размеров и е, для болтовых соединений даны на рис. 80. [c.476]

Для расчета на устойчивость значения R из табл. 1.5.11 и 1.5.13 уменьшаются путем умножения на коэффициенты ф и Фви для сжимаемых (см. табл. III. 1.8) и фд для изгибаемых (II 1.1.91) элементов. Расчетные сопротивления сварных соединений и заклепочных и болтовых соединений стальных конструкций приведены в табл. 1.5.14 и 1.5.15, алюминиевых — в работе [15]. [c.168]

Наиболее универсальным методом является сборка приложением статического крутящего момента с помощью ручных сборочных инструментов, ручных завертывающих машин или автоматических и полуавтоматических стационарных установок. Основными преимуществами такого способа сборки являются простота и высокая производительность, а недостатками — возможность появления в болте касательных напряжений, что снижает несущую способность болтового соединения, невысокая точность контроля крутящего момента при затяжке, обусловленная изменениями коэффициента трения, деформированием ПМ и др. [c.210]

Трение в резьбовом соединении крепежных элементов из стеклопластиков приблизительно в 2 раза выше, чем в металлическом. Для снижения трения при завинчивании можно применять смазку, например, кремнийорганической жидкостью. Из-за низкой прочности при кручении указанных крепежных элементов и высокого коэффициента трения в резьбе обеспечение требуемой силы затяжки болтового соединения затруднительно [100]. Это послужило одной из причин ограниченного применения крепежных элементов из ПМ при сборке тяжело нагруженных конструкций. [c.211]

Рис. 5.80. Зависимость фактора С снижения расчетного коэффициента концентрации напряжений в болтовом соединении высокопрочного эпоксидного углепластика от содержания в нем слоев с ориентацией 0°. Содержание слоев с ориентацией 45° во всех образцах 50%. Диаметр легко затянутых болтов 6,5 мм

Как следует из формулы (3.14), для повышения усталостной прочности болтового соединения следует уменьшать коэффициент [c.37]

Для уменьшения коэффициента X основной нагрузки и, следовательно, повышения усталостной прочности болтового соединения следует стремиться к повышению жесткости соединяемых деталей и уменьшению жесткости болта. [c.649]

Рис. 3. Коэффициенты влияния абсолютных размеров а — на предел текучести б — на предел прочности в—на предел выносливости по нормальным напряжениям г—на предел выносливости болтовых соединений при растяжении-сжатии.

В затянутых стыках нагрузка передается путем трения между поверх-.чостями, находящимися в контакте она пропорциональна силе затяжки болтов, их числу и коэффициенту трения между затянутыми пластинами. Отмечается [23], что высокий эффект затяжки достигается в соединениях с тонкими элементами. В болтовых соединениях пластин большой толщины затяжка может принести мало пользы. Увеличение числа болтов, расположенных в на- [c.243]

Наряду с этим в зимний период, особенно после оттепелей, возможно ослабление болтовых соединений, а также посадки деталей, изготовленных из разных металлов и сплавов, имеющих неодинаковые коэффициенты линейного расширения. Поэтому в условиях резкой перемены температуры особенно тщательно проверяют крепление ответственных деталей механического оборудования электропоездов. [c.137]

Значення коэффициентов в уравнениях регрессии результатов усталостных испытаний шарнирно-болтовых соединений самолетных шасси i[130] [c.86]

Верхняя обшивка. Выбран композиционный материал бор — алюминий (В—А1) ввиду высоких показателей прочности при сжатии и удельного модуля сдвига, особенно при температурах 150—200° С. Материал получен диффузионной сваркой монослоев, содерН ащих борные волокна диаметром 140 мкм (47% по объему) в матрице из алюминиевого сплава 6061 и приварен к титановым закоицовкам корня (комля) для передачи нагрузок. Обшивка представляет собой трехслойную конструкцию с листами из бор-алюминия и алюминиевым заполнителем. Внутренняя поверхность выполнена плоской с тем, чтобы упростить проблему крепления. Принятая ориентация волокон 0 45 - с добавлением слоев, ориептгт-рованных под углом 90°, для локального усиления болтовых соединений при наложении действующих по хорде усилий от закрылков и предкрылков. Для крепления листов внешней облицовки к титану необходимы трехступенчатые соединения (см. рис. 13). Вследствие меньших действующих нагрузок для крепления внутренних листов требуется только двухступенчатое соединение. Нагрузка в соединениях по внешней поверхности составляет 3567 кгс/см. Для расчета отверстий болтовых соединений был использован зкспериментальпо определенный коэффициент концентрации напряжений. Отверстие для отбора проб топлива диаметром 76 мм усилено дополнительными слоями, ориентированными в направлениях 0 и 45°. [c.151]

Хорошо разработанные методы строительной механики для определения статических усилий, возникающих в упругих системах маншн, узлов и конструкций, потребовали во мнорих случаях экспериментального определения для машиностроения коэффициентов соответствующих уравнений, а также учета изменяемости условий совместности перемещений по мере изменения форм контактирующих поверхностей вследствие износа иди других явлений, нарастающих во времени. При относительно высокой жесткости таких деталей, как многоопорные коленчатые валы, зубья шестерен, хвостовики елочных турбинных замков, шлицевые и болтовые соединения, для раскрытия статической неопределимости были разработаны методы, основывающиеся на моделировании при определении в упругой и неупругой области коэффициентов уравнений, способа сил или перемещений, на учете изменяемости во времени условий сопряжения, а также применения средств вычислительной техники для улучшения распределения жесткостей и допусков на геометрические отклонения. Применительно к упругим системам металлоконструкций автомобилей, вагонов, сельскохозяйственных и строительных машин были разработаны методы расчета систем из стержней тонкостенного профиля, отражающие особенности их деформирования. Это способствовало повышению жесткости и прочности этих металлоконструкций в сочетании с уменьшением веса. [c.38]

При использовании болтовых соединений вместо заклеиок изгибающий момент иа гайке при прочих равных условиях будет ниже, чем под головкой болта, так как значительная часть угла поворота (до 40%) гайки может компенсироваться за счет зазоров в. резьбе. Тем не менее гайку целесообразно размещать со стороны детали большей толщины, так как эффективный коэффициент концентрации напряжений в резьбовом соединении обычно существенно выше, чем иод головкой бэлта. [c.55]

Температурные коробленая роторов, вызываемые нарушением осесимметрии температурных полей элементов конструкции. Коробление происходит на режимах останова из-за неравномерности остывания верхней и нижней половин роторов или на рабочих режимах из-за различия коэффициентов теплопередачи на различных участках поверхностей сочленения деталей роторов. Эти различия вызываются неодинаковой шероховатостью сопрягаемых поверхностей и неравномерностью усилий затяжки болтовых соединении. Рекомендуется введение предварительной прокрутки роторов на малой частоте вращения, выравнивание шероховатости сопрягаемых поверхностей и тарирование затяжки болтовых соединений. [c.289]

Пример 3.1.12. Две стальные детали стянуты болтом М12 с усилием от О до F. Среднее значение силы F = 10 Н, коэффициент вариации силы равен vp = 0,2. Определить вероятность безотказной работы болтового соединения по основным критериям нерас-крытил стыка, статической прочности и усталости болта. Контроль затяжки болта осуществляется динамометрическим ключом. [c.241]

На величины эффективных коэффициентов концентрации напряжений влияют и их ограничивают целый ряд факторов, таких как статическая прочность 1детали с концентрацией напряжений, теоретический коэффициент концентрации напряжений для данного концентратора напряжений, абсолютные размеры и эффект коррозии трения (fretting effe t), каждый из которых необходимо учитывать. О том, как может быть предсказан эффект коррозии трения, известно очень мало, но приближенная оценка может быть найдена, если предположить, что его влияние будет одинаковым для деталей подобных конструкций (см. разд. 8.5). Это необходимо при оценке прочности болтовых соединений (см. разд- 10.4) и конструктивных деталей, где для алюминиевых сплавов могут быть получены исключительно высокие значения эффективных коэффициентов концентрации для амплитуд Ка (порядка 10) вследствие повреждающего воздействия эффекта коррозии трения. Таким образом, эффект коррозии трения, если он имеет место, вызывает значительно большее снижение прочности, чем то, которое обусловлено концентрацией напряжений, вызванной геометрией детали. [c.21]

Простое соединение при помощи ушка с болтом является обычным элементом конструкций и машин и обладает поразительно низкой выносливостью. Большое внимание вопросу проектирования ушков в условиях переменной нагрузки уделено Шийвом и Якобсом [554]. Ушко представляет собой простейшую форму болтового соединения и его выносливость часто определяет прочность всей конструкции. Вследствие, трения между болтом и ушком прочность обычно ниже определяемой теоретическим коэффициентом концентрации напряжений. В настоящей главе устанавливается влияние концентрации напряжений и коррозии трения на выносливость ушков. Теоретические коэффициенты концентрации даются не в полном объеме данной задачи, так как полных данных еще не имеется. [c.224]

Рассмотренная методика расчета напряженных болтовых соединений имеет своим недостатком относительную сложность расчетов при определении коэффициентов жесткости и площадей Fq и f д по условным Зсвисимостям (так как точного решения этой задачи не имеется), необходимость организации экспериментальных работ ввиду ограниченных справочных данных. Однако этой методикой следует пользоваться во всех ответственных случаях расчета напряженных соединений. [c.130]

Для случая болтового соединения следует при расчете болта (шпильки) определять коэффициенты запасов прочности по амплитуде и по максимальным напряжениям max, считая, что возможное изменение напряжений при подходе к предельному состоянию выражается зависимостью Отах = =2 — omin, где = = onst [c.356]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...