Фермы Раскосы

Типы сечений, применяемые для верхних и нижних поясов главных ферм, раскосов и стоек, показаны соответственно на фиг. 10, а, [c.835]

Определить необходимое число заклепок для присоединения к фасонке в узле фермы раскоса и стойки (рис. 2.61). [c.139]

Стружка для химического анализа материала металлоконструкций должна быть взята в выборочном порядке из основных элементов крана по указанию организации, составляющей заключение у мостовых кранов — из верхнего и ниж- -него поясов ферм, раскосов, концевых балок и рамы тележки у козловых кранов и перегрузочных мостов, кроме того, из поясов и раскосов опор у башенных и портальных кранов — из поясов и раскосов портала, башни и стрелы у стреловых кранов — из поясов стрелы и рамы ходовой платформы. [c.41]

Коэффициент ф находится по наибольшей из гибкостей. Сечение каждого раскоса и стойки подбирается независимо от других. Однако нередко, чтобы сохранить однообразие сортамента, ряд элементов решетки фермы (раскосы, стойки) принимают одинакового сечения. [c.453]

Рамы первого типа обычно изготовляют сварными из балок швеллерного сечения, соединенных поперечинами. Форма сечения поперечин зависит от их дополнительного назначения, связанного с установкой агрегатов. Преимущественное распространение имеют лонжероны открытого профиля - швеллер с обращенными внутрь полками. Они имеют малую жесткость при кручении. Лонжероны с целью снижения веса, лучшего использования материала и достижения равнопрочности могут иметь переменное сечение в соответствии с характером распределения изгибающих и крутящих моментов по длине рамы. Минимальная толщина стенки должна обеспечивать ее устойчивость против бокового выпучивания при изгибе. Сопротивление рамы продольному сдвигу лонжеронов увеличивается применением ферм, раскосов и косынок в местах соединения с поперечинами. [c.332]

Определить из условия равнопрочности сварных швов и основного металла конструкции требуемые длины и фланговых швов для прикрепления растянутого раскоса (рис. 4.3) фермы [c.43]

Сжатый раскос фермы, состоящий из двух неравнобоких уголков 120 X 80 X 10 мм (рис. 4.4), приварен к косынке лобовым [c.44]

Определить требуемый номер швеллера (рис. 4.5) для растянутого раскоса фермы, если материал швеллеров — сталь Ст.З. [c.44]

Сжатый раскос фермы имеет свободную длину 3 м, его концы можно считать закрепленными шарнирно. Продольная сила, возникающая при нагружении фермы в поперечном сечении раскоса, N 250 кн. Подобрать сечение раскоса из двух равнобоких [c.44]

Ферма АВСО в точке В опирается на катки, а в точках А и В поддерживается наклонными стержнями АЕ и ВР, шарнирно укрепленными в точках Е н Е. Раскосы фермы и прямая ЕР наклонены к горизонту под углом 45° длина панели ВС — Ъ м [c.47]

Пример 22. Определить необходимое число заклепок диаметром d = 23 мм для прикрепления раскоса фермы, состоящего из двух уголков 90 X 56 X 8, к фасонному листу (косынке), имеющему толщину б= 1,2 см (рис. 189). Растягивающее усилие в раскосе = = 30 тс, материал — СтЗ, отверстия для заклепок продавлены. [c.203]

Если в незагруженном узле плоской фермы сходятся три стержня, из которых два расположены на одной прямой, то усилие в третьем стержне равно нулю. 2. Наклонный стержень плоской фермы называется раскосом. [c.62]

Верхний пояс фермы опирается на раскосы и опорные стойки. [c.67]

Главные и раскосы ферм железнодорожных мостов 0,05...0,25 30...100 [c.98]

Раскос фермы мостового крана из двух равнобоких уголков из стали марки СтЗ прикреплен к фасонному листу болтами d = = 20 мм (см. рисунок). Определить необходимое число болтов из условия равнопрочности раскоса и болтов коэффициент условий работы болтового соединения m = 0,9. [c.67]

Раскос фермы из двух равнобоких уголков из стали марки СтЗ прикреплен к фасонному листу заклепками (см. рисунок). Определить число заклепок из условия прочности их на срез и смятие, если нормативное усилие в раскосе JV = 900 кН, и нормальное напряжение в поперечном сечении раскоса коэффициент перегрузки = 1,1, коэффициент условий работы заклепочного соединения т = 0,9. [c.67]

При испытании пробной нагрузкой раскоса стальной стропильной фермы разность показаний тензометра оказалась равной Омм. База тензометра (длина, на которой производится измерение деформаций) равна 20 мм, его коэффициент увеличения 1000. Чему равны напряжения в раскосе [c.23]

Раскосы фермы (см. рисунок) испытывают усилия по 5,25 т. Каждый из них в узле С прикреплен к фасонке толщиной Омм при помощи трех заклепок. к задаче 3.8. [c.77]

Пример 8.6.1. Рассчитать заклепочное соединение раскоса фермы, состоящее из двух швеллеров № 30 и фасонного листа (косынки), имеющей толщину 6=18 мм. Растягивающее усилие в раскосе Р = 600 кН. Материал косынки и швеллера Ст. 3, заклепки— Ст. 2 (рис. 8.6.2). [c.113]

Усилие в раскосе 3—6 найдем, проектируя на вертикальную ось Y силы, приложенные к левой части фермы, [c.464]

Определим усилие в раскосе MN. Моментной точкой для определения усилия Sm v является точка пересечения линий, являющихся продолжением верхнего и нижнего поясов (или усилий Smr и S,pn) — точка О (рис. 44, в). Составим сумму моментов всех сил, расположенных на левой части фермы относительно точки О , [c.141]

Горизонтальные фермы 2 и балки так же как и связи-раскосы 4 применяют для придания поперечной устойчивости колоннам и повышения жесткости каркаса. Они могут также воспринимать нагрузки, возникающие при повышении (или колебании) давления в топке и газоходах. [c.129]

После того как определены силы Р , Р,,, Рз, рассчитывают напряжения в стержнях. Стержень 1 (пояс фермы) растянут, напряжение в нем СГ1 Р1/А1, где А — площадь его поперечного сечения. Раскосы 2 и 3 сжаты. Напряжения в них 0 = 03 = Р /А , так как Р3 = Р2 в А3 = Ла. [c.106]

Вычислим теперь упругие перемещения шарниров В и С относительно стойки. Относительное удлинение пояса 1 фермы Ех = = Ох/В. Относительное укорочение сжатых раскосов Ва = Ед = = Оз/В, где В — модуль упругости материала. Следовательно, полное удлинение пояса А/х = и полное сжатие раскосов А/3 = = АВ = Горизонтальное перемещение шарнира С равно АВ, поскольку шарнир А относительно стойки неподвижен (рис. 4.15, й). Для того чтобы найти новое положение В шарнира В, следует сделать из центров А и С засечки радиусом (В — АВ). В их пересечении найдем положение В. Так как перемещения А/ невелики по сравнению с начальными размерами /, то углы между стерж- [c.106]

Примером интенсивного коррозионного разрушения из-за неудачной формы конструктивных элементов может служить мост с решетчатыми стальными фермами [5]. Главные балки крайних пролетов моста выполнены в виде коробчатого сечения из двух двутавровых балок, сваренных по всей длине и закрытых по концам негерметичными перегородками. В балках возле опор вырезаны монтажные проемы, через которые внутрь коробчатого сечения попадала вода. Балки средних пролетов моста выполнены в виде решетчатой конструкции. Пояс представлял собой конструкцию из двух расположенных горизонтально двутавровых балок, которые образовали желоба, где скапливалась вода и пыль. Конструкция раскосов представляла собой наклонные желоба, подводящие воду к узлу, выполненному в виде открытой емкости, собирающей воду, пыль и т. п. Процесс коррозии в таких условиях проходил в три раза быстрее обыч- [c.19]

Интересная модель была создана известным инженером, строителем железнодорожных мостов Д. И. Журавским. В то время для определения размеров составных частей ферм мостов применялись упрощенные приемы и все раскосы и тяжи каждой фермы моста делались одного размера. Д. И. Журавский разработал способ определения сил, сжимающих или растягивающих каждый стержень фермы, и показал, что их нагрузки неодинаковы тяжи, расположенные в середине пролета, испытывают усилия меньшие, чем тяжи, расположенные вблизи опор. Эти выводы казались неправдоподобными. Д. И. Журавский создал модель моста из металлической проволоки. На этой модели было исследовано распределение нагрузок на отдельные элементы. Для определения напряженности этих одинаковых по размерам элементов он применил оригинальный прием провел смычком от скрипки по проволокам модели и при этом обнаружил, что проволоки, расположенные вблизи опор, дают более высокий тон, чем аналогичные проволоки в середине фермы. Следовательно, эти проволоки натянуты сильнее, чем те, что расположе- [c.9]

Определим знак усилия 2—3 на схеме фермы раскос обозначен 2—3] на диаграмме усилий движение от точки 2 к точке5 направлено сверху вниз перенесем это движение на стержень 2—3 — оно направлено к узлу С, т. е. стержень сжат (на диаграмме жирная линия). Определим знак усилия 3 — е стержень нижнего пояса обозначен 3 — е на диаграмме усилий движение от точки 3 к точке е направлено слева направо перенесем это движение на стержень 3 — е — оно направлено от узла С, т. е, стержень равтянут (на диаграмме тонкая линия) [c.57]

Коэффициент ф находится по наибольщей из гибкостей. Сечение каждого элемента раскоса и стойки подбирается независимо от других. Однако нередко с целью сохранения однообразия сортамента ряд элементов решетки фермы (раскосы, стойки) конструируется постоянного сечения. Прочность соединительных швов в растянутых элементах не рассчитывается в сжатых элементах (фиг. 206, у, ф, ш) проверяется, как указано в пункте 4 этой главы. Из технологических соображений катет шва, как правило, в обоих случаях назначается 4—5 мм, но не менее 0,3 s. Расстояние между планками назначается таким, чтобы гибкость ветви растянутого элемента была 200. Расчет прочности соединит чьных планок (фиг. 206, х [c.387]

При решетке со сходящимися в узлах ферм раскосами, раположенными в одном ярусе, в стойках опоры усилий от чистого кручения не возникает. Если этого условия нет, в стойках при кручении опоры всегда возникают усилия, передающиеся от раскосов. [c.481]

Расчалочные фермы легче, чем жесткие. Разница в массе тем больше, чем длиннее раскосы, так как в жесткой ферме раскосы воспринимают и сжимающие усилия (вследствие знакопеременной нагрузки). При сжатии длинных стержней возникают явления продольного изгиба, тогда как в расчалочной ферме расчалки всегда работают на растяжение. Кроме того, заделка расчалок подобна идеальному шарниру, в то время как заделка жесткого раскоса (при сварном или заклепочном соединении стержней) приводит к появлению не только сжимающих или растягивающих напряжений в стержнях, но и изгибающих моментов. Возникающие при этом напряжения изгиба могут быть довольно значительными. Суммарное действие изгибающих моментов и осевых сил в стержнях приводит к продольно-поперечному изгибу и требует увеличения площади сечения стержней. [c.42]

Сварка строительных конструкций. Строительные конструкции бьшают, как правило, двух типов решетчатые из профильного проката и сплошные из листового металла. К первым относятся различные опоры, колонны, стропильные фермы, раскосы и т. д. Ко вторым — мостовые и крановые балки, подкрановые пути, башмаки опорных колонн и др. [c.166]

На рис. 7.54 показан бесфасоночный узел стропильной фермы из одиночных уголков с точечными соединениями. Последовательность выполнения сборочно-сварочных операций представлена на рис, 7.55, а г и 7.56, а—з. На тележку-кондуктор по упорам последовательно укладывают сначала поясные элементы (рис. 7,55, а), затем стойки и раскосы (рис. 7.55, б), закрепляя их прижимами. Каждый узел собранной фермы тележка-кондуктор последовательно подает в зону сварки установок, смонтированных на базе точечной контактной машины (рис. 7.55, в). Продольное движение машины обеспечивает перемещение электродов от точки к точке соединения, а поворот — постановку точек по раскосу (рис. 7.55, г). Верхний электрод имеет канал для пропускания сварочной проволоки и мундштук для подвода тока. В нижнем электроде предусмотрена выемка сферической формы для удержания сварочной ванны и формирования проплава точки. После продвижения к месту постановки точки электроды сжимают свариваемые элементы и при вк [ючепин тока происходит нагрев зоны точки с образованием прихват0Ч1101 0 соединения по кольцевому контуру 1 (рис. 7.56, а). Затем верхний электрод поднимается (рис. 7.56, б) в зону сварки подается флюс (рис. 7.56, я) включается подача присадочной проволоки (рис, 7.56, г) и выполняется первая проплавная точка (рис. [c.227]

Ферма AB D в точке D опирается на катки, а в точках А и В поддерживается наклонными стержнями АЕ и BF, шарнирно укрепленными в точках Е п F. Раскосы фермы и прямая EF. [c.38]

Отдельные элементы фермы имеют определенные названия. Так узлы, которыми ферма крепится к другим телам, называются опорными узлами вертикальные стерини фермы принято называть стойкаш, а наклонные - раскосами. Говорят также о верхнем поясе фермы (совокупности стержней верхней части фермы) и шшем поясе. [c.72]

Точка, где стержни соединяются шарнирами, называется узлом. Нижняя часть фермы называется нпжнпм поясом, а верхняя часть — верхним поясом (рис. 4.7). Вертикальные стержни называются стойками, а наклонные — диагоналями (при наличии стоек) пли раскосами. [c.85]

Подобрать под сжимающую нагрузку 20 т поперечное сечение раскоса стропильной фермы из двух равнобоких уголков (см. рисунок) длина раскоса 2 м концы его шарнирно оперты. Материал— Ст. 3 основное допускаемое напряжение [о] = 1600 t zj M . [c.274]

Ферма A3 D в гочка D опирается на катки, а в точках А н В поддерживается HafViOHHHMH стержнями АЕ и BF, нирно укрепленными в точках Е а F. Раскосы фермы и прямая EF, [c.38]

Сжатый раскос фермы моста состоит из двух неразнобоких уголков ПОX 70x8. Уголки связаны планками. Длина раскоса составляет /=4,2 м. Определить расстояние а между уголками (в свету), при котором запас устойчивости по направлениям главных центральных осей сечения будет одинаков. Найти допускаемую нагрузку. [c.203]

Пример 19. Проверить рабочее напряжение в растянутом раскосе фермы, состоящем из двух неравнобоких уголков ЮОХвЗХЮ мм (рис. 22). Уголки прикреплены [c.45]

Рис. 1.4. Примеры стержневых конструкций а) мостовое пролетное строение со сквоз ными фермами / — распорка продольных связей, 2 — диагональ продольных связей,, 3 — промежуточные поперечные связи, 4 — верхний пояс фермы, 5 — опорный расков, 6 — стойка 7 — продольные связи продольных балок, 8 — подвеска. 9 — поперечная балка, 10 — раскос, И — продольная балка, 12 — нижний пояс фермы, 13 — нижнна связи 6) отсек фюзеляжа самолета в) рамный купол г) отсек корпуса корабля д) арочное мостовое пролетное строение е) пролетное строение моста комбинированной системы (системы К. Г. Протасова (ЛИИЖТ), ферма о очень жестким иижним поясом).

Предварительно напряженные контурные фермы (длиной 18, 24, 30 м) выполняются с раскосами. Для передачи на них с оболочки усилий сдвига фермы имеют концевые упоры. Покрытие во взаимно перпендикулярных направлениях спроектировано как многоволновое. Проектом предусматривается тангенциально подвижное сопряжение оболочки с верхним поясом контурной фермы. Технико-экономические показатели этих конструкций приведены в табл. 2.1. Существенное отличие этого проекта от рассмотренных выше состоит в выполнении зоны сопряжения двух оболочек. В центре промежуточной диафрагмы смежные оболочки не имеют жесткого соединения между собой. Ребра панелей у промел<уточ-иой диафрагмы соединены между собой и образуют контурный криволинейный брус оболочки, который свободно лежит на верхнем поясе фермы в середине ее пролета и упирается в уступы, имеющиеся в ее приопорной зоне. При такой конструкции соединения ячеек покрытия исчезают усилия растяжения между смежными оболочками, действующие у средней зоны промежуточной диафрагмы в перпендикулярном к ней направлении. Однако при этом в зоне скользящего опирания оболочки на контур в панелях возрастут положительные краевые моменты, увеличатся усилия растяжения в нижних поясах контурных диафрагм и увеличатся главные сжимающие и растягивающие усилия в углах оболочки. Такое соединение элементов покрытия менее целесообразно в случае приложений к диафрагмам значительных сосредоточенных сил. [c.69]

Конструкция моделей. Модели выполнялись монолитными, со сферической поверхностью с максимальным подъемом, равным 1/5 пролета, и радиусом кривизны 2,7 м, с размером в плане 2x2 м, по контуру они подкреплялись диафрагмами в виде ферм (рис. 2.37). Армирование плиты и диафрагм, а также сечения раскосов и верхних поясов ферм приняты такими же, как в трехволновой модели (см. 2.2.3). Ребра армировались вязаными каркасами с продольной рабочей арматурой диаметром 4 мм. Поперечная арматура каркасов выполнялась в виде вязаных хомутов из проволоки диаметром 2 м. Хомуты располагались через 35 мм, а в центре каркасов на длине 30 мм — через 12 мм. Частое расположение хомутов в зоне нагрузки выполнено с целью исключить разрушения модели от продавливания бетона ребер. Одна из моделей выполнялась с одним ребром сечением 40X28 мм, вторая — с двумя пересекающимися ребрами такого же сечения. [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...