Характеристики распыла

Фиг. 37. Характеристики распыла для различных давлений распыла при d =0,508 мм.

Улучшение качества распыливания с повышением давления иллюстрируется также характеристиками распыла, приведёнными на фиг. 37. [c.242]

Основные характеристики распыла, оказывающие решающее влияние иа эффективность распылительных сушилок, следующие средний диаметр капель бср параметры, характеризующие распределение капель по размерам начальная скорость вылета капель из распылителя чо радиус факела рас- [c.185]

Топливо впрыскивается в поток газа с помощью большого числа форсунок. В целях лучшего смесеобразования впрыск топлива осуществляется либо против, либо под углом к направлению потока. Число форсунок, их расположение и характеристики распыла подбираются таким образом, чтобы обеспечить наивыгоднейшее поле концентраций топлива в зоне горения при различных режимах работы форсажной камеры. [c.257]

Насос нерегулируемый. Заводская напорная характеристика ( расп приведена на фиг. 9.2. [c.206]

Распылитель форсунки можно часто проверять в депо периодического ремонта, помеш,ая форсунку на простой стенд для проверки распылителя, который имеет ручной насос для создания давления и манометр, чтобы определить давление впрыска. Такая проверка показывает, удовлетворительную ли характеристику распыла имеет распылитель, и позволяет проверить плотность седла иглы распылителя. [c.286]

Если ось симметрии совместить с осью Ох (рис. 10,11), то каждой точке с координатами будет соответствовать симметрично распо- ложенная относительно оси Ох точка с координатами х , —i/i. При вычислении геометрических характеристик интеграл по площади А представим в виде суммы интегралов по площади А , где > О, и площади Л2, где г/ < 0 [c.216]

Приведённые. характеристики" распыливания получены для различных давлений впрыска, при rff =0,508 лл. Кривая, полученная при давлении распыливания р =400/ г/сл 2, имеет наибольший процент частиц наименьшего диаметра и характеризует распыл как более однородный. Кривая при /) =31,6 г/с-и2 показывает, что низкое давление впрыска даёт менее однородную структуру, содержащую в себе крупные ка- [c.239]

При повышении температуры термодинамическое равновесие реакций (3-4) и (3-5) сдвигается вправо, т. е. в сторону более глубокой газификации. В том же направлении действует добавка водяных паров [формула (3-5)], которая обычно и используется для уменьшения сажеобразования в газогенераторах. В топочной технике близкая ситуация создается при паровом распы-ливании. В частности, вполне возможно, что относительно малое образование сажи, достигнутое за рубежом при работе котлов на мазуте с малыми избытками воздуха, в значительной степени обязано применению паровых форсунок. Следует также ожидать, что при равноценных геометрических характеристиках горелки факел паровой форсунки будет короче, чем форсунки пневматической или механической. [c.51]

Отмеченные способы установления выноса капель из области распыла в брызгальном бассейне являются весьма приближенными. Уточнить их можно, используя методы математического моделирования, включающие в себя систему уравнений (2.1) — (2.14) с подробными характеристиками приземного слоя атмосферы, систему уравнений движения капель, описывающую условия формирования факела разбрызгивания с учетом экспериментальных данных по гранулометрическому составу капель. Такой расчет позволит не только судить о поведении капельного потока в области разбрызгивания, но даст возможность оценить влияние брызгального бассейна, в частности, его тепловлажностного факела на близлежащую территорию, на микроклимат. [c.127]

В качестве второй характеристики качества распыли-вания, определяющей ширину спектра распределения капель по размерам, может служить величина отношения максимального диаметра капель к минимальному [c.25]

Многие из рассмотренных методов измерения размеров капель являются общими как для легких, так и для тяжелых топлив. Однако при измерении тонкости распыли-вания тяжелых топлив требуется более строгое соблюдение температурного режима работы топливной системы. При нахождении характеристик топлив необходимо определять не только общепринятые физические свойства, но и состав топлива, особенно влажность и содержание твердых частиц. Учитывая возможные вариации значений температуры, влажности и т. д., для получения более достоверных результатов определения мелкости распыливания тяжелых топлив требуется большее число замеров, чем для легких однокомпонентных топлив. [c.40]

Вследствие того, что в паровых и пневматических форсунках давление и скорость движения топлива не оказывают существенного влияния на процесс распыли-вания, то подробные исследования расходных характеристик таких форсунок обычно не проводятся. Необходимый расход топлива обеспечивается изменением давле- [c.143]

В табл. 10,2 приведены характеристики отработавшего топлива (стандартные ТВС) реакторов PWR и BWR электрической мощностью 1000 МВт, подлежащего химической переработке. Радиоактивность ежегодной выгрузки топлива (26,3 т/год) из реактора PWR через полгода пребывания в бассейне составляет 120-10 Ки ( 4,4-10 расп./с), а мощность тепловыделения 550 кВт, через год пребывания в бассейне 60-10 Ки ( 2,2-10 расп./с) и 260 кВт, через 10 лет 8,2-10 Ки (0,3-10 расп./с) и 26 кВт. [c.339]

Спинодальный распа/з, м зародышеобразование ф Последовательность процесса старения ф Характеристика структурных состояний на разных стадиях старения Влияние дефектов структуры Ф Влияние третьего элемента Коагуляция фаз при старении Коагуляция карбидов при отпуске Старение [c.216]

Образец, характеристика которого изображена кривой 2 (рис. 13), распался на несколько полос после насыщения водородом в течение 871 час. при 10 ма см -, разрушение было вызвано глубокой местной коррозией. [c.340]

Пусть сферическое тело армировано п концентрически распо ложенными сферическими слоями из другого материала. Физико-механические характеристики материалов постоянны в пределах каждого слоя, а на поверхностях сопряжения выполняются условия идеального термомеханического контакта. В этом случае физико-механические характеристики тела представим в виде [c.73]

Нагрузочные характеристики дизелей используют также для выбора наивыгоднейшего начала впрыска, давления распыла, [c.42]

Для приложения рассмотренного выше анализа к конкрет ной конструкции необходимо знать гидравлические характеру стпки и распределение капель по размерам. Первые можн1 рассчитать по конструктивным параметрам или измерить npi холодных проливках. Характеристики распыла лучше всег оценить путем сравнения с результатами испытаний смесител ных головок похожей конструкции. [c.180]

Тонкость распыла жидкого топлива, его равномерность, а также степень испаренности, представляющая собой отношение испарившейся жидкости к полной распьшенной массе жидкого топлива, играют сушественную роль в процессе доводки высокоэффективных термохимических реакторов, камер сгорания и многих других топливосжигающих устройств [62,106]. Существующие экспериментальная техника и методики по опытному измерению отмеченных выше характеристик имеют недостатки, существенно снижающие достоверность экспериментального мате- [c.383]

Другие за кономерности в изменении свойств атомяых ядер в зависимости от числа содержащихся в них нуклонов были обнаружены при детальном рассмотрении энергии связи, спина, магнитного и электрического квадрупольного моментов ядер, распространенности изотопов в природе, особенностей а- и 3-распа-дов и других характеристик. При этом оказалось что перечисленные свойства изменяются таким образом, что из всей совокупности атомных ядер должны быть выделены ядра, содержащие 2, 8, 20, 50, 82 или 126 (магические числа) нейтронов или протонов . Опыт показывает, что ядра с такими количествами нейтронов или протонов магические ядра) особенно устойчивы. Наибольшей устойчивостью обладают так называемые дважды магические ядра, т. е. ядра, которые содержат магическое число протонов и магическое число нейтронов (например, Ше, 0 , [c.184]

Техническую характеристику основных ти- У свёрл для продольного сверления подпои шипорезных головок н фрез см. фиг. 45 резатели отсутствуют и лезвия резцов распо-л табл.. 34. [c.698]

В промышленных зданиях светопроёмы (в основном фонари верхнего света) иснользу ются не только для естественного освещения но и для естественного проветривания (аэра ции). Учитывая это, форму фонарей и их распо ложение в цехах машиностроительных заводов особенно в горячих цехах, необходимо выби рать с учётом их аэрационных характеристик Характеристика фонарей верхнего света Табл. 69 служит для комплексной оценки фо нарей верхнего света по пятибалльной системе Там же указаны области применения фонарей [c.534]

Камеры ОКФ изготавливаются в двух исполнениях, отличающихся общим числом форсунок. Камеры кондиционеров Кт с диаметром форсунок 3 3,5 4 мм вне зависимости от ранее принятой плотности 18 или 24 шт/м заменяются на одну камеру орощения ОКФ (исполнение 1), а камеры с диаметром форсунок 4,5 5 5,6 мм при плотности 18 или 24 шт/м заменяются на одну камеру ОКФ (исполнение 2). Камера орошения ОКФ оснащена тангенциальными широкофакельными форсунками механического распыла воды ШФ 5/9 одного типоразмера для всех камер. Форсунки имеют диаметр входного канала 5 мм, диаметр выходного сопла 9 мм. Большие отверстия снижают засоряемость форсунок, а широкий угол раскрытия водяного факела до 140° приводит к снижению нагрузки на входные и выходные сепараторы н повышению надежности работы камеры. Расходная характеристика форсунки приведена на рис. 5-21. Регулирование осуществляется без байпаса путем изменения расхода воды (адиабатные процессы) или расхода воды и ее температуры (политропные процессы). Шаровой клапан, поддерживающий постоянным уровень воды в баке камеры, имеет производительность 20 м /ч при давлении 1,5-10 Па. Водяной фильтр и переливное устройство выполнены съемными и могут устанавливаться с любой стороны камеры. Максимальная допустимая скорость воздуха в камере составляет 3 м/с аэродинамическое сопротивление камеры не превышает 160 Па. [c.164]

Для обеспечения равномерности все горелки были снабжены индивидуальными мазутомерами. Необходимость таких измерений вызвана использованием паровых форсунок, расходная характеристика которых определяется разностью давлений мазута перед форсункой и в точке смешения с паром. Обычно эта разность не велика и случайные возмущения по мазутной или паровой стороне приводят к резким изменениям расхода. Вязкость мазута, несмотря на паровой распыл, была 2—3° ВУ, а зольность — всего 0,02%. Заданный режим поддерживался средствами автоматики. Испытания показали, что без ущерба для теплового к. п. д. котла можно длительно работать с R02=15,3% (R02 ==15,7%). Регистрируемое газоанализатором содержание СО не превышало 0,02%. [c.258]

Характеристики (некоторые параметры) распо.южения и рассеивания случайных величин позволяют численно выразить су цественные особенности распределений случайных величин [c.326]

Сложность происходящих при распыливании явлений и трудность учета всех факторов, определяющих распы-ливание, заставляют искать новые пути определения качества процесса дробления. Поэтому в ряде работ, не вдаваясь в рассмотрение физики процесса, находят аналитические зависимости для расчета характеристик дисперсности факела на базе уравнений постоянства масс и энергий до и после распада струи [3]. Для упрощения решения делают следующие допущения принимают, что процесс изотермический, отсутствует массообмен между топливом и воздухом, нет потерь энергии. Рассматривая каплю как совокупность молекул и применяя для расчета распределений уравнения статистической физики, полу- [c.19]

Так как средний диаметр капель в двухконтурных форсунках зависит от толш,ины пленки топлива и затрачиваемой на распылйвание энергии, то, варьируя давлением и расходом топлива по ступеням, можно найти приемлемый режим работы форсунки. Увеличить общую энергию распыливания на промежуточных режимах можно путем повышения давления р, как в первой, так и во второй (р][) ступенях или расхода топлива, истекаюш,его под большим давлением. Так как р, > р, то следует увеличить расход топлива через первую ступень. Но увеличение расхода топлива при том же давлении возможно путем увеличения проходных сечений, что приведет к необходимости снижения давления на участке работы форсунки с одной ступенью. При этом качество распыливания в области малых расходов ухудшится. Следовательно, остается только одновременно увеличивать давление и расход первой ступени, т. е. расширять зону работы этой ступени до максимального давления подачи топлива. Если осуществить такую регулировку, то как показала экспериментальная проверка, значительно изменится дисперсионная характеристика форсунки в зоне промежуточных режимов (кривые 4 и 5). Тонкость распыливания улучшается, и наихудший распыл для исследуемой форсунки будет характеризоваться средним диаметром капель, равным 160 мкм вместо 220 мкм, при схеме регулирования, осуществляемой при выполнении уравнения (80) (см. кривую 1). Однако при этом остается плохое качество распыливания на малых расходах. Существенно улучшить дисперсионную характеристику рассматриваемой форсунки можно при ее работе как комбинированной с подачей сжатого воздуха во вторую ступень на режимах работы при небольших давлениях топлива в первой ступени. Осуществление такой регулировки при давлении воздуха 0,5 МН/м и макси- [c.122]

После сборки форсунка испытывается на специально оборудованном испытательном стенде, схематично изображенном на рис. 8-27. Испытания проводят для определения расходной характеристики (производительности), угла раскрытия и качества распыла, а также проверки плотности соединения- деталей. Испытания проводят на воде. Производительность форсунки, кг/ч, определяют в зависимости от давления воды по таблице или диаграмме, построешюй [c.258]

Типичный пример образования и радиоактивного распада нуклидов, возникающих при делении ядра наглядно приведен на рис. 10.2. В табл. 10.1 даны характеристики относительно долгоживущих продуктов деления, образующихся при делении 1 кг 235U которые имеют важное значение при переработке отработавшего в реакторе топлива. По массе они составляют 70 % всех радиоактивных продуктов, образовавшихся при делении, и на них приходится 85 % общей р- и у-активности [ — 650 000 Ки/кг, или 24-10 расп./(с-кг)]. [c.338]

На каждый из упомянутых выше механизмов потерь оказывают влияние свойства топлива и конструкция камеры сгорания. Хотя теоретический удельный импульс системы определяют термодинамические и кинетические характеристики, степень его достижения обусловливается и газодинамическими эффектами. Дробление и испарение капель в основном определяют полноту сгорания и оказывают лишь второстепенное влияние на кинетические потери и потери в пограничном слое. Распыливание топлива определяется конструкцией форсунок и смесительной головки, тогда как скорости испарения зависят от конструкции камеры сгорания и свойств компонентов топлива. С точки зрения экономичности оптимальной является смесительная головка, обеспечиваюп ая такое распыление компонентов топлива, при котором они испаряются с одинаковой скоростью, а испарение завершается в одном поперечном сечении камеры сгорания. Камера при этом должна обеспечить достаточно большую относительную скорость Av между газом и каплями, чтобы полностью испарить последние на располагаемой длине. Характер изменения Аи по длине камеры определяется в значительной степени коэффициентом сужения камеры сгорания Лк/Лкр. Другими факторами, влияющими на распыление топлива, являются перепад давления ка форсунках, начальный размер капель, устойчивость внутрикамерного процесса, характер соударения струй, свойства топлива, самовоспламеняемость и турбулентность газов в камере. Распределение топлива в факеле распыла определяет влияние качества смешения компонентов [c.169]

Наиболее опасным следствием облу 1ения является радиационное расп)тсание. На рис. 26.10 представлены характеристики радиационного распухания ряда марок сталей и сплавов. Подавление распухания можно осуществить путем структурнопринудительной рекомбинации металлов за счет непрерывного распада твердого раствора с определенной дилатацией на границе матрицы с образующейся вторичной фазой. Возникаюпще при распаде сильные поля структурных напряжений способствуют рекомбинации радиационных дефектов и существенно снижают распухание. Развитое дисперсионное твердение является способом подавления радиационного распухания. [c.857]

Рассматривается плоское напряженное состояние (изгиб, вне-центренное и центральное сжатие и растяжение). Армирование выполнено стальной и неметаллической арматурой, различно распо-ложеннвй в сечении. Принимается во внимание изменение во времени характеристик прочности и мгновенных деформаций бетона, а также наличие в бетоне и арматуре свойств нелинейной ползучести. Имеется т кже в виду принятие любого из реологических допущений о простом последействии (так называемая теория наследственности) и о приращении простого последействия (так называет мая теория TapennHjv [1]. [c.140]

Этот вопрос в настояш,ее время изучен мало. Известно, что при воздействии электрического поля происходит заметное перераспределение компонентов в паяном шве вплоть до полного разделения их на отдельные слои, что может привести к заметному повышению температуры распая шва и к изменению прочностных характеристик соединения. Использование магнитных полей может иметь значение при пайке материалов с особыми магнитными свойствами, когда соединение должно обладать комплексом заданных свойств. [c.45]

Для характеристики технологической точности электрохимических процессов i металлопокрытий псполЬзуют параметры эмпирическим расп )вделений, которые обычно соответствуют нормальному или лога- [c.664]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...