Превращение ферритное

ПРЕВРАЩЕНИЕ ферритно-карбидной СТРУКТУРЫ В АУСТЕНИТ ПРИ НАГРЕВЕ [c.156]

Рис. 104. Диаграмма изотермического образования аустенита для стали с 0,8% С с исходной структурой пластинчатый перлит (а) и схемы превращения ферритно-карбидной структуры (перлита) в аустенит (б)

Чем выше скорость нагрева, тем при более высокой температуре происходит превращение ферритно-цементитной структуры (перлита) в аустенитную (рис. 105). Интервалы температур (/,—4, 4—/4), в которых протекает превращение перлита в аустенит (рис. 105) тем больше, чем выше скорость нагрева. Поэтому прн скоростном нагреве, например, токами высокой частоты, температура нагрева для аустенитизации стали должна быть выше, чем при сравнительно медленном печном нагреве. [c.159]

Перечислите этапы превращения ферритно-карбидной структуры в аустенит при нагреве. [c.191]

Коррозионностойкие хромистые стали можно разделить на три группы с фазовым превращением (мартенситный класс) с частичным фазовым превращением (мартенситно-ферритный класс) без фазовых превращений (ферритный класс). [c.497]

В легированных сталях период образования флокенов совпадает с мартенситным превращением, что способствует увеличению внутренних напряжений. Менее чувствительны к флокенам легированные стали, в которых при нагреве и охлаждении не протекают фазовые превращения (ферритного и аустенитного классов) или в структуре которых образуются специальные карбиды (например, быстрорежущие стали). [c.206]

При превращении аустенита в перлит по диффузионному механизму рост кристаллов новых фаз сопровождается оттеснением дефектов строения к границам зерен, другими словами, дефекты (дислокации, вакансии, примесные атомы), ранее располагавшиеся по границам аустенитных зерен, перераспределяются на границы ферритных (перлитных). [c.239]

При достаточно высоких температурах после завершения промежуточного превращения может начаться перлитная реакция оставшейся части аустенита. При наиболее высоких температурах после завершения мартенситного превращения может начаться промежуточное. В высоколегированных хромистых и никелевых сталях после завершения промежуточного превращения могут протекать процессы раздельного образования и роста ферритных и цементитных пластин. [c.104]

Структура и свойства сталей мартенситного класса зависят от содержания С и Сг. Так, стали с низким содержанием С (-<0,10%) и д повышенным содержанием Сг (>15%) являются ферритными и не закаляются, поскольку не протекает превращение Стали с содержанием С-<10% и Сг<15% при нагреве приобретают структуру аустенита, а при охлаждении происходит превращение о образованием мартенсита. Химический состав и назначение мартенситных сталей приведены в табл. 15.1. [c.264]

В зависимости от состава стали и СТЦ, т. е. соотношения ьУб/5 и w i, ьу 2, вУф.п и Шф.п2 в ОШЗ и щве при охлаждении возможны фазовые превращения аустенита ферритное, перлитное, мартенситное и бейнитное. Часто имеет место смешанное превращение, т. е. несколько последовательно следующих друг за другом видов превращений, например бейнитное и мартенситное ферритное, перлитное и бейнитное. [c.520]

Бейнитное превращение сочетает элементы перлитного и мар-тенситного превращений. Ему предшествует диффузионное перераспределение углерода в аустените, в результате чего образуются участки, обедненные и обогащенные углеродом. Дифференциация участков по содержанию углерода тем больше, чем выше температура превращения. При образовании Бв в обедненных участках возникает пересыщенная углеродом ферритная фаза по мартенситному механизму (низкоуглеродистый мартенсит). В обогащенных участках аустенита выделяются карбиды. Окружающий карбиды аустенит с уже пониженным содержанием углерода претерпевает (7а)-превращение. Отдельные обогащенные участки не претерпевают бейнитного превращения, а при дальнейшем охлаждении превращаются в мартенсит или [c.524]

Из диаг-раммы фазового равновесия системы железо— кремний (рис. 102) следует, что сталь, содержащая более 2,5% Si, относится к ферритному классу. Отсутствие аллотропического превращения позволяет получить [c.141]

Ферритный класс. Стали ферритного типа при нагреве и охлаждении не имеют превращений а- у состоят из твердого раствора с а-решеткой. Некоторые стали этого класса при высоких температурах попадают в двухфазную область a-f-y [19] и относятся к полуферритным сталям. Примером полу-ферритной стали является 17%-ная хромистая нержавеющая сталь с 0,10% С марки XI7. Режимы термических обработок, которым подвергаются эти стали, приведены в табл. 5. [c.99]

Эвтектоид — механическая смесь, состоящая из мелких пластинок или зернышек цементита в ферритной основе. Температура равновесного превращения аустенита в перлит — 723 С. Структура пластинчатого и зернистого перлита показана на рис. 4 и 5 [c.12]

Сплавы Ре с Сг без у-превращений называют ферритными сталями, а сплавы с частичным фазовым превращением — полуферритными. [c.11]

Кремний подобно хрому действует как ферритообразующий элемент, сильно ограничивая у-область. Это приводит к тому, что стали с малым содержанием С уже при 6% Сг и 2% Si относятся к сталям полуферритного типа, а при большем содержании Si — к сталям ферритного типа, не имеющим превращений у а.. [c.129]

Скорость превращения ферритно-цементитной структуры в аустенитную помимо температуры нагрева зависит от ее исходного состояния. Чем тоньше ферритно-цементитная структура, тем больше возникает зародышей аустенита и меньше пути диффузии, а следовательно, быстрее протекает процесс аустенитизации. Предварительная сфероидизация цементита, особенно с образованием крупных его глобулей, замедляет процесс образования аустенита. [c.158]

На кинетику а 7-превращения и на структуру образующегося 7-твер-дого раствора оказывают существенное влияние рекристаллизацион-ные и полигонизационные явления не только в у-, но и в а-фазе во время нагрева. Если в течение всего а -> 7-превращения ферритная матрица остается хорошо текстурованной, то по окончании превращения аусте-нитное зерно должно восстановиться, поскольку фазовое превращение при всех условиях нагрева носит ориентированный характер. Измельчение зерна может быть вызвано рекристаллизационными процессами в образовавшихся участках аустенита после осуществления ориентированного фазового превращения и нарушением общности ориентировки кристаллитов в самой ферритной матрице до начала а -у 7-превращения. В последнем случае если ферритная матрица в процессе нагрева утратит общность ориентировки и разобьется на разориентированные фрагменты, то, несмотря на то что в каждом таком фрагменте а-фазы аустени" ные зародыши образуются ориентированно, в целом общность ориентировки в пределах одного зерна будет утрачена это выразится в измельчении аустенитного зерна по окончании превращения [ 121]. [c.91]

Доэвтектоидные стали, как правило, подвергают полной закалке Ас + 30...50 °С), так как при этих температурах обеспечивается полное превращение ферритно-перлитной структуры в структуру мелкозернистого аустенита, а соответственно, после охлаждения — мелкокристаллического мартенсита (рис. 3.8, б). Неполная закалка с межкритических температур приводит к сохранению в структуре закаленной стали кристаллов доэвтектоидного феррита. Из-за низкой твердости феррита твердость стали после закалки будет неоднородна и существенно понижена, поэтому неполная закалка доэвтек-тоидных сталей применяется редко. [c.52]

Когда содержание ферритообразующего элемента превьинает это предельное содержание, легировашаш феррит с ОЦК-решегкой не подвергается полиморфным превращениям. Ферритными являются легированные стали, в которых содержание ферритообразующих элементов достаточно для сохранения феррита вплоть до плавления стали. Практическое применение получили низкоуглеродистые (С = 0,1 %) ферритные стали, легированные хромом, а также электротехнические стали, легированные кремнием. [c.26]

Если же после сварки с подогревом выше верхней мартепситпой точки изделие посадить сразу в печь, не снижая температуры, то мартепситного превращения не произойдет, трещины в соединениях не образуются, но конечная структура будет грубозернистой ферритно-карбидной. Металл с такой структурой обладает и малой прочностью и низкой вязкостью. Наилучшие свойства могут быть получены при нодстуживании примерно до 120—100° С после сварки с температур сопутствующего подогрева, выдержке при этих температурах 2 ч (для завершения распада аустенит-мар-тенсит, без образования трещин) и посадке в печь всего изделия на термообработку. [c.269]

Г , Тк н Т , 7"к — температуры начала и конца основного превращения аустенита (бейнитного, мар-тенснтного) и сопутствующего (ферритного, перлитного) соответственно f — наблюдаемая фазовая днлатация Т, — температура максимальной скорости превращения [c.519]

Ферритное превращение характерно при сварке низкоуглеродистых сталей и относительно малых скоростях охлаждения при условии Шб/5<г1Уфп1. Оно представляет собой превращение диффузионного типа и начинается при некотором переохлаждении ниже Лгз. Зародыши ферритной фазы возникают на границах аустенитных зерен (нормальный механизм превращения). Этому процессу предшествует диффузионный отвод углерода во [c.520]

Перлитное превращение характерно при сварке среднеуглеродистых сталей и как дополнительное при сварке низкоуглеродистых. Оно происходит при сравнительно невысоких скоростях охлаждения при условии we,/s < гг ф.п . При С <0,8% пре-вращ,ение носит квазиэвтектоидный характер. Перлитное превращение имеет диффузионный механизм и начинается с образования зародышей в виде перлитных колоний на границах аустенит-ного зерна. Вначале вследствие флуктуации концентрации углерода образуется тонкая цементитная (или ферритная) пластина. При ее утолщении окружающий аустенит обедняется (или обогащается) углеродом и создаются условия для возникновения примыкающих к ней пластин феррита (или цементита). Попеременное многократное возникновение пластин цементита и феррита приводит к образованию перлитной колонии, которая начинает расти не только в боковом, но и торцовом направлении. Кооперативный рост двухфазной колонии в торцовом направлении контролируется диффузионным перераспределением углерода в объеме аустенита перпендикулярно фронту превращения и вдоль фронта между составляющими перлитной колонии. [c.522]

Рис 46 Схема диаграмм состояний железо-легирующий элемент а- стали первой группы б- стали второй группы При содержании легирующих элементов больше в% или с% стали имеюг однофазную структуру аустенита или феррита и будут относиться к сталям аустенитного или ферритного классов. При нагреве фазовые превращения в них не происходят, он и не упрочняются термической обработкой (закалкой). [c.88]

Экстремум на диаграмме конструктивной прочности был обнаружен также и при изотермическом превращении аустенита в интервале температур 250—450°С (рис. 8.17). Наибольшие значец]в .цяз-кости разрушения стали со структурой бейнита соответствуют температуре распада переохлажденного аустенита, равной 350°С. Снижение температуры распада до 250°С ведет к росту предела текучести и уменьшению значений вязкости разрушения. Это связано главным образом с увеличением содержания углерода в а-фазе и увеличением степени блокировки дислокаций внедренными атомами углерода. Уменьшение пластичности ферритной матрицы затрудняет протекание релаксационных процессов в вершине трещины и увеличивает скорость ее распространения, снижая тем самым сопротивление стали хрупкому разрушению. Сложный характер диаграммы конструктивной прочности объясняется не только влиянием структурных изменений в бейните при варьировании температурой распада аустенита, но и сменой морфологии бейнита, т. е. переходом от нижнего бейнита к верхнему. При температурах образова- [c.149]

Выявление путем специальной термообработки, во время которой при полиморфноту превращении образуется определенная структура границ (ферритные, трооститные или цементитные сетки). Аналогичные изменения структуры границ происходят при цементации по методу Макквина—Эна. [c.91]

Свойства аустенито-ферритных сталей зависят от соотношения ферритной и аустенитной фаз, а также процессов, протекающих в них. Количественное соотношение этих фаз зависит от температуры закалки и может ею регулироваться (табл. 7). Последующее старение этих сталей ведет к превращению а- у, т. е. преследует цель свести ферритную фазу к наименьшему количеству. В результате старения аустенито-ферритные стали утрачивают свои первоначальные ферромагнитные свойства. Электромагнитные свойства этих сталей, как и для аустенитных, изучаются для более полного исследования процессов, происходящих в них. Исследования с целью неразрушающего контроля механических свойств неизвестньь [c.103]

Вт/см при длительности импульса 10 —10 с. Такое значение длительности импульса заметно сказывается на процессах, происходящих в материале под воздействием излучения. В условиях воздействия лазерными импульсами миллисекундной длительности в материалах происходят структурные изменения, вызванные большими скоростями нагрева и охлаждения. Исследованиями установлены существенные отличия структур, образовавшихся при облучении стали 20 импульсными ОКГ длительностью 10 с и энергией 1—35 Дж, от структур, полученных в этой же стали при воздействии излучения миллисекундной длительности [41]. Зона воздействия гигантского импульса на сталь 20 состояла из трех слоев первый слой (толщина 10—20 мкм) — участок со структурой мелкоигольчатого мартенсита и микротвердостью 760 кгс/мм второй (толщина ss20 мкм) — ЗТВ, для структуры которой характерны превращенные зерна перлита с микротвердостью 650 кгс/мм третий (толщина 700—750 мкм) — зона механического влияния (ЗМВ), для структуры которой характерен феррит, причем ферритные зерна в этой зоне содержат двойниковые кристаллы. Микротвердость этой зоны составляет 230 кгс/мм . [c.23]

По-видимому, величина изменения ферромагнитных свойств связана с разницей между температурой испытания и точкой Кюри или температурой магнитного превращения материала. Так, в аустенитных сплавах с относительно низкой точкой Кюри наблюдаются более резкие изменения, чем у ферритных сплавов, имеющих более высокую точку Кюри. В технически чистом железе уменьшение проницаемости частично связано с временем запаздывания индукции (магнитное последействие). Фактически никаких изменений не наблюдается в сплаве 2 Vanadium—Permendur, имеющем самую высокую точку Кюри из всех исследованных сплавов. Температурные изменения магнитных свойств обратимы. [c.357]

Марганец, как н никель, относится к аустенитообразующим элементам, понижающим температуру превращения и расширяющим область -твердого раствора. При введении марганца в желеэохроыистые сплавы, содержащие 18% Сг, увеличивается область сталей с двухфазной аустенито-ферритной структурой, а при содержании 12—14% Сг, 0,1% С и присадке Мп можно получить аустенитные стали. С целью обеспечения более высокой коррозионной стойкости стали повышают содержание хрома (выше 15%), а для получе- [c.36]

Рассматриваемые низко- и среднелегированные жаропрочные стали по структуре (после охлаждения на воздухе) могут быть классифицированы как перлитные феррито-бейнитные бейнитные мартенситиые ферритные, упрочненные термически устойчннымп интерметаллидными фазами. Ниже для ряда сталей приведены термокинетические диаграммы превращения аустенита при непрерывном охлаждении, позволяющие правильно решать вопрос о выборе режима термической обработки для детали любого размера, поковки, трубы и т. д. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...