Устойчивость при равномерном внешнем поперечном давлении

УСТОЙЧИВОСТЬ ПРИ РАВНОМЕРНОМ ВНЕШНЕМ ПОПЕРЕЧНОМ ДАВЛЕНИИ [c.104]

Исследуем потерю устойчивости опертой по торцам тонкой упругой круговой пологой трехслойной цилиндрической оболочки, подверженной действию внешнего равномерного поперечного давления д [14, 15]. Под действием этой нагрузки в оболочке при докритическом безмоментном состоянии. возникнут удельные усилия, равные [c.79]

УСТОЙЧИВОСТЬ ПРИ ВНЕШНЕМ РАВНОМЕРНОМ ПОПЕРЕЧНОМ ДАВЛЕНИИ [c.138]

Нагружение цилиндрической оболочки равномерным внешним давлением может привести к потере устойчивости с нарушением круговых форм поперечных сечений. С точки зрения деформации конструкции такая задача аналогична рассмотренному выше случаю потери устойчивости системы от осевого сжатия по несимметричной форме. [c.22]

Устойчивость круговых труб. Изложенная выше теория устойчивости кругового кольца может быть применена также и в случае длинной круговой трубы, подверженной равномерному внешнему давлению. Рассмотрим элементарное кольцо, вырезанное из трубы двумя поперечными сечениями на расстоянии одно от другого, равном еди- [c.158]

В этом параграфе исследована устойчивость равновесия слоистой композитной круговой конической усеченной оболочки при нагружении равномерно распределенным внешним давлением. Выполнено параметрическое исследование критических интенсивностей давления, включающее в себя оценку таких факторов, как поперечные сдвиговые деформации, моментность основного равновесного состояния, докритические деформации. [c.255]

Всасывающие рукава работают под вакуумом, поэтому в них отсутствует многослойный тканевый каркас. Однако в тонкостенном рукаве круглое поперечное сечение при наличии местной нагрузки может легко измениться, что приведет к дальнейшему снижению его устойчивости при вакууме. Чтобы избежать этого, в стенки всасывающих рукавов вводят проволочную спираль, придающую каркасу необходимую жесткость и устойчивость как к местной, так и к равномерно распределенной внешней нагрузке. Немногочисленные тканевые слои таких рукавов дают ограниченное сопротивление их внутреннему гидравлическому давлению. Увеличение числа тканевых слоев при соответствующем подборе ткани упрочняет рукава и позволяет применять их как напорно-всасывающие. [c.169]

Ал футов Н. А. Устойчивость цилиндрической оболочки, подкрепленной поперечным набором и нагруженной внешним равномерным давлением. Инж. сборник, т. 2Э, 1956. [c.322]

Довольно близко к рассмотренному вопросу примыкает задача об устойчивости короткой цилиндрической оболочки (фиг. 726), находящейся под действием внешнего равномерно распределенного давления. К этому случаю сводится расчет обшивки, подкрепленной поперечным силовым набором. [c.1062]

В заключении второй части книги рассматриваются малые прогибы тонких упругих оболочек, излагается линеаризированная теория устойчивости оболочек. Приведенные здесь общие уравнения устойчивости цилиндрических оболочек в перемещениях, вызванных потерей устойчивости, известны как уравнения Тимошенко. Дается решение этих уравнений для случая внешнего поперечного давления и равномерного продольного сжатия. Последний случай особенно интересен. Автором впервые изучена теоретически неосесимметрвганая форма потери устойчивости и показано, что в этом случае при выпучивании по коротким продольным волнам выражение для продольной критической нагрузки совпадает с формулой для критической нагрузки при симметричном волнообразовании. Здесь описан также метод расчета на устойчивость оболочек за пределом упругости. Наконец, излагается общее решение уравнений малых осесимметричных деформаций сферической оболочки и их щ)имвнение к различным случаям нагружения. [c.7]

Например, для оболочки, рассмотренной в примере предыдущего параграфа, нагруженной внешним равномерно распределенным поперечным давлением в 1,57 /сГ/сл , что составляет 80% от (рг)кр при изолированном действии его, критическая величина осевой сжимающей силы (рзс)кр оказывается равной 615 кГ1см . Заметим, что для рассматриваемой оболочки, сжатой только в осевом направлении, критическое значение напряжений, соответствующее несимметричной форме потери устойчивости, равнялось 1870 кГ1см (см. 7.3). Таким образом, [c.316]

Решения задач оболочек, получаемые энергетическим мето ом, действительно весьма удобны в тех случаях, когда ожидаемое решение в большей степени зависит от интегральных и в мень- шей — от локальных условий, как, например, в задачах устойчивости и колебаний или в задачах определения общих значений прогибов при поперечных нагрузках. Рассмотрим задачу устойчивости" тонкой сферической оболочки,, нагруженной равномерным внешним давлением. Хотя окончательная картина выпучивания такой сферической оболочки имеет несимметричную и сложную форму, эксперименты показывают, что потеря устойчивости, как правило, начинается с образования небольшой, круговой вмятины оставшаяся часть данного параграфа будет, посвящена изучению условий возникновения такой вмятины и ее характеристики. [c.473]

Гл. 5 посвящена исследованию устойчивости конструкций при равномерном локальном нагружении. Рассмотрена устойчивость кругового шпангоута, подкрепляющего произвольную систему оболочек вращения, при равномерной радиальной нагрузке. Подход к решению указанной задачи применен к исследованию устойчивости цилиндрической оболочки конечной длины, нагруженной равномерным внешним давлением на части длины. Приведены результаты экспериментальных исследований. Рассматривается также устойчивость цилиндрической оболочки при поперечном локальном (поясо-вом) нагружении. При этом учитываются различные возможные, особенности конструкции. [c.5]

В шестой главе рассматриваются слоистые цилиндрические оболочки. Замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной композитной цилиндрической оболочки, получена из общей системы и использована при исследовании осесимметричного изгиба оболочки, нагруженной равномерно распределенным внутренним давлением. Выполнен параметрический анализ влияния поперечных сдвигов на интегральные (прогибы, усилия, моменты) и локальные (нагрузки начального разрушения) характеристики напряженно-деформирован-ного состояния. На примере этой задачи исследована зависимость решения от функционального параметра /(z) и показано, что в большинстве практически важных случаев этот параметр можно принять соответствующим квадратичной зависимости сдвиговых поперечных напряжений от нормальной координаты. В параграфе 6.4 дано решение задачи об устойчивости цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внешним давлением. Эта задача рассмотрена как на основе разработанных в настоящей монографии уравнений, так и на основе других вариантов уравнений устойчивости, приведенных в третьей ее главе. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций, обжатия нормали, кинематической неоднородности, моментности основного равновесного состояния на критические параметры устойчивости. [c.14]

Опыты Фейрбейрна по изучению потери устойчивости труб круглого сечения при равномерном внешнем давлении (см. стр. 153) привели Грасхофа к чрезвычайно интересному теоретическому исследованию выпучивания тонких круглых труб большой длины ). Полагая, что поперечное сечение первоначально круглой трубы получает в результате выпучивания эллиптическую форму, Грасхоф находит для критического давления следующее выражение [c.163]

Теперь рассмотрим устойчивость оболочки при совместном действии равномерного внешнего давления р и осевых сжимаю иих усилий N. По существу, эта задача является комбинацией 1сследований 2 и 3, если рассмотреть выпучивание конструкции нарушением круговой формы поперечных сечений [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...