Диски турбин

С в течение 10 —10 ч Диски турбин при 750°С в течение 10 —10 ч [c.212]

Наибольшие напряжения в диске всегда имеют место у центральной части. Поэтому быстровращающиеся диски турбин делаются, как правило, переменной толщины — более толстыми у центра и более тонкими у периферии. [c.291]

Ответ направлено по радиусу диска турбины к центру, если вращение турбины и качка судна происходят в одну сторону, [c.271]

К этому классу явлений следует отнести также возникновение динамических реакций, приложенных к валам двигателей различных транспортных средств, несущих на себе маховые колеса, диски турбин и подобные им детали, при поворотах вызывающих изменение направления оси вращения вала. Эти реакции могут быть очень велики и иногда приводят к разрушению деталей машин, к которым они приложены. [c.444]

Следовательно, уравнение движения диска турбины имеет вид [c.106]

Рабочие усилия в турбине возникают в связи с изменением кинетической энергии. Преобразование кинетической энергии в турбине происходит в каналах неподвижного соплового аппарата и рабочих лопаток, расположенных на вращаюш,емся диске турбины. [c.149]

В последнее время усиливается тенденция использования сверхпластичности для получения деталей из хрупких жаропрочных сплавов, ранее изготавливавшихся литьем (диски турбин с лопатками и т. д.). Это позволяет получить существенно лучшие свойства за счет более однородной микроструктуры. [c.575]

Потери тепловой энергии на трение и вентиляцию при вращении диска турбины в паре, по формуле (3.16), [c.124]

Для примера рассмотрим графо-аналитическое определение величины утечек в торе гидротрансформатора (рис. 27), у которого имеется три участка В Г—между насосом и уплотнитель/1ым диском турбины ОГ — между насосом и направляющим аппаратом ДГ—между турбиной и направляющим аппаратом. В точке Г происходит стыкование всех трех участков и давление в этой--общей для всех участков точке должно быть одинаковым. Перепад давлений на каждом участке определяется величиной утечек и сопротивлениями. [c.71]

Такие машины называются турбинами паровыми или газовыми в зависимости от рода рабочего тела. На рис. 3-7 дан разрез паровой турбины простейшего типа. Здесь 1 — вал, на который насажен диск 2 с лопатками 3 5 — корпус турбины. Пар поступает через сопло 4, в котором и создается нужная кинетическая энергия. Отдельно диск турбины с лопатками и соплом изображен на рис. 3-8. [c.125]

В газовую турбину поступает газ из камер сгорания с высокой температурой торможения Т] и статической температурой Ги поэтому в газовых турбинах лопатки работают в более тяжелых условиях, чем в компрессорах. В связи с этим возникают важные задачи охлаждения лопаток и дисков турбин и обеспечения прочности и долговечности турбинных дисков и лопаток ). [c.112]

При эксплуатации ГТД предусматривают резервирование отдельных узлов и вспомогательных механизмов камер сгорания, дисков турбин, секций регенераторов и т. д. [c.344]

Для направления потока газа из компрессорной турбины в силовую предназначен проставок 17, который заполнен изоляционным материалом. Проставок охлаждается воздухом, подаваемым от Осевого компрессора по трубопроводу 18. Из проставка воздух подается к дискам турбины и охлаждает венцы диска и хвосты рабочих лопаток. [c.230]

Рис. 1.6. Варианты схематизации полетного цикла нагружения дисков турбины и компрессора ГТД (а) путем удаления циклов малой амплитуды (5) путем представления синусоидальными циклами [50] (в) путем упрощения и представления его блоками № 1 и расчетным блоком нагрузок № 2 [51] А — полетный цикл нагружения Б — схематизация полетного цикла (окончание на с. 42)

Рис. 1.6 (окончание). Варианты схематизации полетного цикла нагружения дисков турбины и компрессора ГТД (г) последовательность имитационных циклов нагружения за полет, включая выдержки Xj диска при постоянной нагрузке [52] [c.42]

Рис. 5.9. Бороздчатый (а) рельеф излома диска турбины двигателя НК-8-2у, изготовленного из жаропрочного снлава ЭИ-698 (б), (в) его фрактальные спектры по двум взаимно перпендикулярным направлениям

На рис. 205 приведена последовательность операций при обработке отверстий в высоконагруженных деталях (разгрузочные отверстия дисков турбин) а — сверление, б — снятие фаски, в — зенкерование, г — развертывание, д — скруглепие кромок, е — уплотнение галтели, ж — прошивание отверстия шариком. [c.332]

Центрирование насадных деталей. Задача температуронезависимого центрирования встречается при посадке на валу роторов турбин, центробежных и осевых компрессоров и других агрегатов. Если температура ротора высока (рабочие диски турбин) или роторы изготовлены из легкого сплава (центробежные и аксиальные компрессоры), то на посадочном поясе образуется зазор, приводящий к дисбалансу и. биениям ро,тора. У многооборотных роторов зазор увеличивается еще действием центробежных сил, вызывающих напряжения растяжения, имеюи1 ие наибольшую величину у отверстия ротора. В таких случаях необходимо парализовать влияние и температурных деформаций и растяжения ступицы. [c.387]

Характерными примерами деталей, соединяемых с натягом, могут служить кривонжпы, пальцы кривошипов, детали составных коленчатых валов (рис, 6.1, а), колесные центры и бандажи железнодорожного подвижного состава (рис, 6.1, б), венцы зубчатых и червячных колес (рис. 6.1, fl), диски турбин, роторы электродвигателей, подшипники качения (рис, 6.1, г) и т. д. [c.81]

В крупносерийном производстве дли нарезания кулачков высокопроизводителЬ ным методом огибания на зуборезных станках целесообразно применять кулачки дуговой формы, т. е. формы дугового зуба ма плоских зубчатых колесах. Такие зубья также применяют для соединения составных частей валов, дисков турбин. [c.439]

BOB на основе никеля. Сплавы ЖС и ВЖЛ широко используют в современных газотурбинных авиационных двигателях (см. табл. 5) из них изготавливают лопатки и диски турбин, направляющие лопатки и камеры сгорания газотурбинных двигателей. Использование сложнолегированных никелевых сплавов позволило повысить температуру газов на входе в турбину с 800 до 1000°С, что привело к значительному повышению мощности, тягового усилия, скорости, уменьшению топлива, увеличению ресурса и надежности работы ГТД. Физико-механические свойства этих сплавов широко освещаются в разд. III. [c.37]

Контактные поверхности насадного обода и внутренней части диска турбины имеют номинальный диаметр d = 0,055 м с возможными положительными отклонениями (0...3)-10- м для отверстия и (2...4)-10 м для вала. Возможная суммарная шероховатость контактных поверхностей IiRai — 10...20 мкм. Минимальный и максимальный диаметры соединения di = 0,015 м и = 0,1 м, его средняя температура 150° С, материал — сталь 45 (коэффициент линейного расширения = 1,22-10- К , модуль упругости Ei = 1,96-10 МПа, коэффициент Пуассона Ц = = 0,3, теплопроводность Xj = 47,5 Вт/(м-К), где г = 1,2 в = 600 МПа. Оценить максимально и минимально возможные значения р и АТ , соответствующие (в атмосфере воздуха) значению плотности теплового потока, направленного внутрь соединения, = 144 кВт/м . [c.219]

При ковке используют универсальные инструменты и оборудование возвратно-поступательного периодического действия. Процесс ковки состоит из ряда последовательно чередующихся самостоятельных операций, в общем случае сопровождающихся продольными перемещениями и поворотами заготовки вокруг оси. Разнообразные и многочисленные операции ковки позволяют получать поковки различных простых и сложных форм. Только ковкой изготовляют крупные заготовки для роторов и дисков турбин, котлов высокого давления, орудийных стволов, колонн гидравлических прессов, валкрв блюмингов и других крупногабаритных ответственных деталей. [c.100]

Цикл газотурбинной установки. На рис. 1.61 дана принципиальная схема газотурбинной установки (ГТУ). В камеру сгорания 2 поступает сжатый воздух из компрессора I и жидкое топливо из топливного насоса 4. Полученные в камере сгорания продукты сгорания поступают в сопловой аппарат а газовой турбины 3, в котором осуществляется процесс превращения потенциальной (внутренней) энергии продуктов сгорания в кинетическую энергию потока, поступающего на лопатки в диска б турбины. Каждая соседняя пара лопаток образует криволинейный канал, в результате движения по которому энергия газового потока расходуется на вращение диска турбины. Сжигание топлива в камере сгорания может происходить как изобарно, так и изохорно однако в промышленности получили распространение главным образом газовые турбины с изобарным подводом теплоты. [c.90]

Рассмотрим снова вал с диском, но положим, что теперь он не вращается, а связан со стойкой так, что может двигаться только в плоскости рисунка (см. рис. 8.13). Пусть на диске расположен электродвигатель, ротор которого плохо сбалансирован. При вращении ротора с угловой скоростью (Оо на диск турбины через под-ШИПР1ИКИ электродвигателя будет действовать компонент силы инерции [c.222]

Турбокомпрессор высокого давления (ТКВД) состоит из 12-ступенчатого осевого компрессора и двухступенчатой осевой турбины. Диск турбины с двумя рядами рабочих лопаток консольно закреплен на роторе компрессора с помощью болтов и щлицевого соединения. Ротор компрессора барабанного типа вращается в двух подшипниках скольжения, осевое усилие воспринимает упорный подшипник с уравнительным устройством. Корпус компрессора литой, стальной, имеет горизонтальный и вертикальный (технологический) разъемы. [c.79]

Потери, связанные с отбором воздуха от компрессора на охлаждение подшипников и дисков турбин, а также потери из-за утечек из тракта компрессора учитываются коэффициентом фох = 1—Gox/G. Для ГТД с неохлаждаемыми лопатками (/., 800 °С) можно принимать GoJG = Gox = 0,025. В остальных случаях ориентировочно при 3 == 900 °С = 0,04, при tg = 1000 °С = 0,06. [c.196]

Повышение и понижение температуры материала вызывают в нем соответственно удлинение и укорочение. Поэтому при нагрозе или охлаждении детали в ней могут возникать температурные напряжения и, как правило, при стесненности де Ьормаций. Так, например, надо охш-дать опасных напряжений при неравномерном охлаждении литья. Большие температурные наиря кения появляются в диске турбины вследствие того, что температуры в центре диска и на периферии неодинаковы. Вследствие различия коэффициентов линейного расширения материалов температурные напря- жен ИЯ возникают и в частях машин I или сооружений, сделанных из разных материалов и скрепленных друг с [c.70]

Контроль поковок и штамповок. Поковки (типа роторов и дисков турбин, заготовок штампов, станин, валов, деталей самолетов, в том числе из легких сплавов, и т. п.) контролируют эхо-методом [17, 21, 47]. В этих изделиях могут быть выявлены флокены, остатки усадочных раковин, инородные включения, окисные плены, ликва-дионные скопления и другие внутренние деф екты, которые практически невозможно обнаружить просвечиванием. Контроль ведется на частоте 2—5 МГц эхо- и. зеркально-теневым методами (ГОСТ 12503—75 и ГОСТ 24507—80). Для ответственных изделий предусматривается про-звучивание каждого объема в трех взаимно перпендикулярных направлениях или близких к ним. Например, прямоугольные поковки штампов контролируют прямыми преобразователями но трем граням, а длинные цилиндрические поковки (валы) контролируют по боковой поверхности — прямым и наклонным преобра- [c.256]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

Рис. 2.6. Рельеф излома (я) в виде пересекающихся ступенек скольжения, образованный при монотонном растяжении образца из сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С с низкой скоростью деформации ё 1 мм/мин (б) аналогичные ступеньки в изломе диска турбины из того же сплава в зоне повторно-статиче-ского разрушения при общем малоцикловом разр тпе-нии детали в эксплуатации

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...