Отклонения параметров конусов

Отклонения параметров конусов [c.655]

ВЛИЯНИЕ ОТКЛОНЕНИЙ ПО ПАРАМЕТРАМ КОНУСА НА КАЧЕСТВО КОНИЧЕСКИХ СОЕДИНЕНИЙ [c.128]

Для неответственных конических соединений общего назначения можно устанавливать объединенный допуск на ряд показателей и задавать его как допуск на диаметр D. На рис. 1.56 объединенный допуск показан в виде заштрихованной области. В объединенном допуске отклонения угла образуются диагоналями как со знаком плюс, так и со знаком минус. Нормирование параметров конусов общим допуском на диаметр удобен для контроля их калибрами по отклонению базового расстояния. Допуски на диаметр следует брать из распространенной системы допусков на цилиндрические соединения с 18 классами точности. [c.132]

При введении соотношения, связывающего допуск базорасстояния конуса Тр с допусками других параметров конусов, необходимо учитывать знак отклонения действительных углов внутреннего о и наружного Од конусов. [c.658]

Существует много различных по точности, инструментальному оформлению и простоте методов измерения параметров конусов. Наиболее распространенными среди них являются 1) методы контроля с помощью угловых мер — прямое измерение углов калибрами (пробками, втулками, угловыми плитками и многогранными мерными призмами), контроль по отклонению базорасстояния калибров, припасовка по краске, оценка размера световой щели, контроль специальными механическими и пневматическими приборами 2) косвенные методы измерения угловых величин путем пересчета по результатам линейных измерений, измерения на универсальном микроскопе координатным методом, с помощью синусных и тангенсных линеек, способами, использующими измерение щупами, шариками, [c.660]

Существует много различных по точности, инструментальному оформлению и простоте методов измерения параметров конусов. Наиболее распространенными среди них являются 1) методы контроля с помощью угловых мер — прямее измерение углов калибрами (пробками, втулками, угловыми плитками и многогранными мерными призмами), контроль по отклонению базорасстояния калибров, [c.127]

Как назначаются отклонения параметров наружного и внутреннего конусов прй симметричном и асимметричном отклонениях базорасстояния [c.116]

Указывается один из вариантов параметров контрольного комплекса, определяющих размеры зуба (пункт 1, 2 или 3) 1. Указываются предельные линейные отклонения Дфи измерительного межосевого угла у дополнительного конуса в беззазорном зацеплении с эталонным колесом при нормальном монтажном размере К, и наименьшее утонение зубьев Ав5 8-а [c.196]

Примечание. Для колес с круговыми зубьями толщина зубьев задается только при указании размеров резцовой головки и метода нарезания зубьев (поз. 10—14). Указываются остальные параметры контрольного комплекса, выбранного по соответствующему стандарту Примечания 1, При контроле колебания измерительного межосевого угла указание допустимых отклонений производится по образцу примера 9-а. 2. При установлении норм на пятно контакта одновременно указывается его расположение на зубьях колес пары (смещение к малому или большому дополнительному конусу) по образцу примера 9-6. [c.196]

При разработке стандарта приняты формулы вида Д = ad Ьт- - с, выражающие зависимости предельных отклонений и допусков от делительного диаметра колёс и их модуля, а в некоторых случаях длины образующей делительного конуса и угла делительного конуса. Коэфициенты, принятые в формулах, сведены в табл, 54, причём числовые значения, имеющиеся в ГОСТ, подсчитаны для средних значений этих параметров. Полученные по формулам числовые величины округлены до принятого нормального ряда (см. стр. 80) этих цифровых величин. [c.90]

Для определения оптимальных геометрических размеров и аэродинамических параметров работы прямоточных пылеотделителей создана экспериментальная установка (рис. 2), состоящая из всасывающего газохода с кассетой протарированных на различные объемы газа диафрагм, вентилятора ВД-4 производительностью 1500—3000 м час, выхлопного диффузора, выравнивающего газохода, длина которого равна его 15 диаметрам, прямоточного аппарата и бункера со шлюзовым питателем пыли. Прямоточный пылеотделитель имел входной и направляющий конусы, лопаточную решетку, стеклянный цилиндрический корпус, отсасывающее кольцо, раскручивающую улитку и отсасывающий циклон диаметром 200 мм. Раскручивающая улитка с отсасывающим кольцом и циклоном была установлена на расстоянии шести диаметров от решетки. Отсасывающее кольцо составляло одно целое с центральным газоходом, имеющим свободное перемещение в осевом направлении. Это позволяло принимать любую заданную длину участка сепарации пыли, равную одному, двум, трем и четырем диаметрам пылеотделителя. Специальное дроссельное устройство центрального газохода обеспечивало регулировку заданного объема отсасываемого газа. В установке предусмотрены контрольные точки для замера статического и динамического пылеотделителя и отсасывающего циклона. Абсолютные значения тангенциальной, осевой, радиальной скоростей, статического давления и углов отклонения потока от осевого направления замерялись через штуцера в стеклянном корпусе аппарата на расстоянии одного, двух и четырех диаметров аппарата от решетки. В установке также предусмотрены контрольные точки для подачи в нее распыленной подкрашенной воды и дыма. [c.102]

Дополнительно в информационном приложении к СТ СЭВ 1159—78 установлены предельные отклонения отдельных параметров резьбы среза вершин и впадин, угла наклона боковой стороны профиля, шага и угла конуса, [c.113]

ИС0/Р7—1972 Не установлены предельные отклонения на отдельные параметры резьбы (срез, угол а/2, шаг и угол конуса) [c.120]

Исследования пространственных стационарных течений (например, [18]) показали, что изменение (7 и для достаточно длинных затупленных тел по углу атаки (при а = О4-10°) носит нелинейный характер, поскольку при ненулевом угле атаки ударный слой трансформируется становится шире на подветренной стороне и уже на наветренной. В результате отражение возмущений происходит таким образом, что ложка давления на наветренной стороне смещается к затуплению, а на подветренной стороне— к донному срезу распределение параметров и, v, р, р по меридиональному углу Ф перестает соответствовать закону косинуса w — закону синуса) линейность в изменении газодинамических функций по углу атаки нарушается. Причем отклонение от линейного закона увеличивается по мере возрастания угла атаки (в нашем случае, параметра линеаризации). На рис. 5.17 приведено сравнение для затупленного по сфере конуса с углом [c.92]

Положение границ переходной области в случае нестационарного обтекания колеблющегося тела может быть определено лишь весьма приближенно, так как удовлетворительной расчетной методики в настоящее время не существует, а опытные данные ограничены. В связи с этим в настоящем методе координата начала перехода = xt /го в стационарном и квази-стационарном случаях определялась на основании эмпирической формулы (6.18), удовлетворительно описывающей функциональную зависимость критического числа Рейнольдса на затупленном конусе от местных газодинамических параметров при небольших углах атаки. Это обстоятельство позволяет для определения положения линии перехода при отклонении тела на угол атаки а использовать разложение зависимости (6.18) по малому параметру а [c.162]

Рис. 1.56. Отклонение основных параметров наружных конусов

В связи с повышением требований к конусам металлорежущих станков и инструментов, от качества изготовления которых в значительной степени зависит и точность геометрической формы обрабатываемых деталей, был установлен новый стандарт ГОСТ 2848—67 на допуски для конусов инструментов, изготавливаемых по ГОСТам 2847—67 и 9953—67 (укороченные). Этот стандарт значительно отличается от старого ГОСТа 2848—45. Так, например ужесточены требования к конусам инструментов по основному параметру — конусности, и вместо одной степени предусмотрено пять степеней точности предусмотрены допускаемые отклонения на базовый диаметр D и форму конической поверхности (допуски на некруглость и непрямолинейность). Для упрощения расчетов и технического контроля качества конусов допуски на конусность установлены не в угловой мере, а в линейных величинах (микрометрах) на разность диаметров (D — d) при постоянной длине конуса L = 100 мм. [c.130]

При решении этой задачи необходимо учесть, что угол отклонения потока в коническом скачке уплотнения ш меньше угла между образующей конуса и направлением набегающего потока (Окон=Р- Зависимость = /"( кон Щ приведена в приложении XXI. При (Окон=р = 20° и Мн=4 получается =15°. Параметры за косым скачком уплотнения определяются как для плоского потока по методу, использованному в решении задачи [c.210]

Если показатели точности конических зубчатых передач (кинематической, плавности и контакта) соответствуют требованиям точности, контроль показателей точности зубчатых колес и пар не является обязательным. В том случае, если изготовитель системой контроля точности производства гарантирует выполнение конических колес и передач требуемой степени точности, контроль их не является обязательным. Все нормы точности конических зубчатых колес рассчитаны относительно рабочей оси колеса, если же при измерении того или иного показателя точности в качестве измерительной базы принимается вспомогательная база (например, поверхность отверстия зубчатого колеса, ось которого может не совпадать с рабочей осью колеса, или конус вершин зубьев при контроле толщины зуба), должны быть определены производственные допуски. В приложениях к проекту стандартов приводятся зависимости допусков и предельных отклонений от геометрических параметров конических зубчатых колес и передач. [c.88]

Анализ полученных результатов позволяет сделать вывод о том, что разбивка, обусловленная отклонением заточки зубьев по заборной части, оказывает большое влияние на разбивание отверстий. Величина ее близка к величине биения зубьев по заборной части развертки. Поэтому необходимо повышать качество заточки заборной части разверток. Для обработки отверстий 2 класса точности биение зубьев не должно превышать 0,01 мм. Это достигается при шлифовании заборного конуса и последующей заточке заднего угла с сохранением ленточки шириной Даб =0,05 мм [35]. Последующей доводкой целесообразно на ширине этой ленточки заточить задний угол а = 2-f-4°. Оптимальная величина геометрических параметров, обеспечивающая достаточную прочность режущих зубьев развертки, определяется по методике, приведенной в главе I. [c.84]

Основной параметр конического соединения — конусность К есть тригонометрическая функция (тангенс угла), отклонение от которой можно определить только косвенными измерениями. Учитывая относительные трудности технологии обработки конуса и контроля для конических соединений машин и приборов система допусков и посадок общего назначения пока не стандартизована. Стандартизованы только рекомендуемые значения конусности (так называемые нормальные конусности — ГОСТ 8593—57), допуски на инструментальные конусы и калибры для них и выше рассмотренные допуски на угловые размеры (ГОСТ 8908—58). [c.143]

В то время как цилиндр определяется заданием одной величины — диаметра, у конусов размеры определяются тремя друг от друга независимыми параметра.ми. Четвертый параметр определяется из приведенного D 167-1 уравнения. Влияние отклонения величин D. L V [c.271]

Базорасстояние определяет взаимное положение конусных деталей, что крайне важно для затяжки конических поверхностей и для компенсации износа. Ввиду того что отклонения от номинального значения любого из размеров конусов (диаметров, длин и углов уклона) влекут за собой изменения величины базорасстояния конического соединения, оно является приведенным параметром конического соединения. [c.130]

Выявляются функциональные параметры, влияющие па эксплуатационные показатели изделий, и путем аналитического или экспериментального исследования определяются возможные изменения этих параметров в процессе длительной эксплуатации (из-за износа, пластических деформаций, изменений структуры, старения материала и т. д.). На основе полученных данных и допусков эксплуатационных показателей находятся допуски функциональных параметров. Известно, например, что неподвижные конические соединения предназначаются для передачи крутящих моментов (эксплуатационный параметр). На величину передаваемого крутящего момента оказывает влияние точность изготовления углов конусов (функциональный параметр). Установив на основе эксперимента эту зависимость, конструктор, задавшись допускаемыми отклонениями крутящего момента, может совершенно обоснованно назначить допуски углов конусов. [c.7]

При введении соотношения, связывающего допуск базорасстояния конуса Тре с допусками других параметров конусов, необходимо учитывать знак отклонения действительных углов внутреннего в и наружного ао конусов (здесь в отличие от ГОСТ 25307—82 индексом в обозначен вал, индексом о — отверсти.е). [c.149]

На рис Л приведены результаты расчетов линий равных плотностей ( // ) в окрестности затупленного конуса, ойтекаемого под углом атаки oL = 90° (отсчитывается от оси симметрии) в плоскости, нормальной к вектору скорости набегающего потока. Конус с геометрическими размерами /f = I м, = 0,5 м, S =. 20° вращается при следующих расчетных параметрах = 8000 m/ j Т = 1000 К 7" =300 К 0 = I. Отклонение изолиний от симметрии объясняется вращением конуса и достигает величины от 20iS для й = Ю об/с (ом.рис.I,а) до 50 дал 100 об/о (см,рис.1,б). [c.60]

Типичным Примером машин, эксплуатируемых по данной схеме, могут служить шлифовальные станки-автоматы, применяемые в массовом и крупносерийном производстве, например бесцентровые внутришлифовальные станки-автоматы, предназначенные для окончательной обработки колец конических роликоподшипников (рис. 52) [193]. Основными выходными параметрами, характе-ризуюш ими их точность, являются погрешности обработки внутреннего диаметра Xi = Ad шлифуемого на станке кольца, половины угла конуса Xg = Аа, неперпендикулярности оси шлифуемого отверстия к базовому торцу Хд = АН и шероховатость поверхности, которая может оцениваться средним арифметическим отклонением профиля Х4 = Работа станка продолжается до тех пор, пока любой из указанных параметров не выйдет за границы установленного для него поля допуска. [c.162]

Бесцентровое шлифование иапроход. Обрабатываемая деталь при входе в зону шлифования самоустанавливается между кругами и перемещается силой продольной подачи, при этом шлифовальный круг врезается в деталь на величину снимаемого припуска. На участке врезания режущая кромка круга интенсивно изнашивается, образуя заборную часть А (рис. 245), которая непрерывно увеличивается и изменяет условия резания. Поэтому на долю участка Б круга приходится снятие остаточного припуска и устранение отклонений формы. На участке выхаживания В, вследствие обратного конуса на образующей шлифовального круга, по мере перемещения детали к выходу глубина резания непрерывно уменьшается, способствуя снижению параметра шероховатости и повышению точности детали. [c.405]

Помимо отклонений от геометрически правильной формы усеченного конуса коническое утолщение имеет односторонний поперечный заусенец (рис. 12, ё). Его образование происходит в том случае, если параметры конического перехода е и Р (см. рис. II) были приняты завышенными. Высаженное утолщение получают некачественным как при формовочной, так и при наборной высадке. Например, если высадку проводят в формовочном ручье, то полученное утолщение не соответствует контуру гравюры штампа (брак поковки), если же высадку осуществляют в наборном ручье, то образовавшийся заусенец может быть в дальнейшем заштампован в поковку. Обрезка заусенца в промежуточном обрезном ручье нежелательна вследствие затрудненного центриро- [c.272]

Последним фактором, влияющим на качание, служит биение в подшипниках. Из-за погрешностей изготовления подшипников центральная ось вала, установленного в подшипниках, не совпадает с центральной осью самих подшипников. Это несовпадение приводит к возникновению конического движения оси крепления. Однако в данном случае угол при вершине конуса не обязательно остается постоянным, а частота этого движения оси крепления не обязательно равна собственной скорости маховика. При этом амплитуда и частота конического движения суть функции от раз-, личных параметров, определяющих отклонение центральной оси подшипника. Число этих параметров слишком велико, чтобы их можно было здесь подробно рассматривать. Обычно для построения верхней границы амплитуды конического движения исходят из производствённых допусков. Затем находят среднеквадратичную величину зтой границы е учетом и других параметров, влияющих на качание. Здесь используется именно такая методика, хотя она не вполне корректна. Итак, зададим типичное значение верхней границы, равное 0,005° тогда получим окончательное значение компоненты, влияющей на качание [c.55]

Для трубной конической резьбы установлено осевое смещение основной плоскости Aj/j а (табл, 4,56). Осевое смещение является суммарным, т. е. включает отклонения среднего диаметра, шага, угла наклона боковой стороны профиля и угла конуса. Установлены также предельные отклонения среднего диаметра внутренней цилиндрической резьбы (см. табл. 4.56), со.единяемой с наружной конической резьбой. Допускается соединение наружной конической резьбы с внутренней цилиндрической резьбой класса точности А по ГОСТ 6357—81 (см. табл. 4.52). Даны предельные отклонения для тех параметров резьбы, которые являются исходными при проектировании резьбообразующего инструмента и расче ге резьбовых калибров. К ним относятся (табл. 4.57) отклонения среза веришн и впадик (размера С, рис. к [c.252]

В качестве примера приведем расчеты, произведенные для конического колеса с параметрами г = 15, Шд = Ю мм. Сравнивались профили зубьев, очерченные сферической эвольвентой, квазиэвольвентой и плоской эвольвентой на развертке дополнительного конуса (о дополнительном конусе см. с. 30). На рис. 3.6 показаны отклонения толщины зуба [c.19]

Основной параметр конического соединения — конус ность С есть тригонометрическая функция (тангенс уг ла), отклонение от которой можно определить только косвенными измерениями. Из-за относительных трудностей обработки конуса и контроля для конических соединений маншн и приборов системы допусков и посадок общего назначения до 1979 г. не было. В 1979 г. утвержден СТ СЭВ 1780—79 Система допусков и посадок для конических соединений . [c.155]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...