Стали нержавеющие стабилизированные

Из производственной практики известно, что подготовка кромок листов из нержавеющих сталей в основном осуществляется механической резкой на станках и кислородно-флюсовой резкой. При этих способах не исключена возможность появления дефектов на подготовленных кромках, снижающих механическую прочность материала. При механической резке грубый рез может быть получен из-за вибрации резца. При кислородно-флюсовой резке имеет место изменение структуры металла кромки, а поверхностный слой металла у кромки реза, как было ранее установлено, обедняется легирующими элементами. Такие дефекты не имеют существенного значения, если кромка, полученная при резке нержавеющей стабилизированной хромоникелевой стали, предназначена под сварку. В этом случае предполагается, что во время сварки металл, примыкающий к поверхности реза, будет расплавлен, и, образованная резкой, зона термического влияния практически не повлияет на механические и коррозийные свойства сварного соединения. В случае обработки нестабилизированной стали, как показал опыт ряда заводов, резку следует сопровождать интенсивным охлаждением кромки водой, так как в этом случае уменьшается время нахождения металла при критической температуре, чем предотвращается выпадение карбидов хрома или, по крайней мере, уменьшается опасность образования межкристаллитной коррозии. Однако в обоих случаях для удаления слоя металла, обедненного легирующими элементами, кромка после резки должна быть зачищена абразивным кругом. [c.51]

При кислородно-флюсовой резке не исключена возможность появления дефектов, снижающих механическую прочность материала. При кислородно-флюсовой резке изменяется структура металла кромки, а поверхностный слой металла у кромки реза обедняется легирующими элементами. Такие дефекты не имеют существенного значения, если кромка, полученная при резке нержавеющей стабилизированной хромоникелевой стали, предназначена для сварки. В этом случае предполагается, что во время сварки металл, примыкающий к поверхности реза, будет расплавлен, и образованная резкой зона термического влияния практически не повлияет на механические и коррозионные свойства сварного соединения. В случае обработки не-стабилизированной стали, как показал опыт ряда заводов, резку следует сопровождать интенсивным охлаждением кромки водой (расход воды при этом должен составлять около [c.65]

Имеются данные о межкристаллитной коррозии никелевого сплава с 15 % Сг и 6 % Fe -(инконель 600) в воде при 350 °С или паре при 600—650 °С [21], а также стабилизированной нержавеющей стали 18-8 в растворе гидроксида натрия (pH = И) при 280 °С [26]. Эти сведения представляют особый интерес ввиду широкого применения инконеля 600 и нержавеющих сталей в качестве конструкционных материалов для ядерных энергетических установок. Загрязнение воды следами растворенного кислорода, едким натром или свинцом (при протечке в трубных [c.308]

Ножевое поражение возникает на границе между швом и основным металлом в стабилизированных нержавеющих сталях, в том числе и легированных молибденом. К этому виду поражения могут вести несколько механизмов. Однако в настоящее время проблема ножевой коррозии стала несколько менее актуальной благодаря распространению сталей с особо низким содержанием углерода. [c.119]

Преимуществами аустенитных нержавеющих сталей с низким содержанием С (< 0,02 %) по сравнению со стабилизированными сталями, включающими карбидообразующие элементы (Ti и Nb), являются [c.33]

В нержавеющих сталях, стабилизированных титаном, после выплавки в ЭЛП карбонитридные включения существенно не снижаются, но находятся в более мелкодисперсном виде и распределены по объему металла более равномерно по сравнению с металлом дуговой плавки. [c.216]

Шварц Г. Л. К вопросу о межкристаллитной коррозии нержавеющих сталей, стабилизированных титаном. Сб. статей НИИХИММАШ Коррозия и борьба с ней , № 12, 1952. [c.781]

В растворе сульфата железа в серной кислоте ни одна из сталей 26—1S не оказалась устойчивой к МКК. Неустойчивость к МКК в этом растворе, а также в азотной кислоте отмечена и для обычных ферритных нержавеющих сталей, стабилизированных титаном. Коррозия в этом случае обусловлена селективным растворением карбидов или нитридов титана в среде с высоким окислительным потенциалом. [c.167]

В последнее время обнаружен новый вид локальной коррозии сварных соединений аустенитных нержавеющих сталей, который получил название ножевой коррозии. В узкой зоне, прилегающей к сварному шву, происходит линейное разрушение стали, а основная поверхность при этом характеризуется высокой коррозионной стойкостью и сохраняется в пассивном состоянии. Этот эффект связан с режимом нагрева и охлаждения стали при сварке. Даже нержавеющие стали, стабилизированные титаном или ниобием, склонны к ножевой коррозии. [c.59]

Явление межкристаллитной коррозии у некоторых титановых и ниобиевых стабилизированных нержавеющих сталей в зоне, непосредственно прилегающей к сварному шву, наблюдалось в кипящей азотной кислоте различных концентраций. [c.251]

Наиболее широкое распространение получил первый способ, по-видимому, вследствие большей простоты технического осуществления. В качестве стабилизирующих элементов рекомендованы титан, ниобий, тантал. Обладая более высокой карбидообразующей способностью, чем основные компоненты стали, в частности, хром, эти элементы связывают присутствующий в стали углерод в устойчивые карбиды, температура разложения которых выше обычно применяемых температур закалки нержавеющих сталей (1000— 1100°). Поскольку стабилизирующий элемент частично остается в стали в свободном состоянии, а также связывается с другими компонентами или примесями (азотом, кислородом, серой и др.), для надежной стабилизации стали стабилизирующий элемент обычно вводится в количестве большем, чем необходимо для связывания имеющегося углерода в стехиометрический карбид. Так, весовое отношение Ti С в карбиде Ti (обычно образуется в сталях, стабилизированных титаном) равно 4, в то время как в сталях рекомендуется обеспечивать это отношение на уровне 5—7. Соответ- [c.56]

В последние годы было установлено [119, 188, 190], что в сталях, подвергнутых высокотемпературной закалке, а также в околошовной зоне их сварных соединений на границах зерен образуются цепочки карбидов стабилизирующих элементов. Эти результаты в сочетании с изложенными выше данными о коррозионно-электрохимических свойствах карбида титана и карбида ниобия позволяют высказать новую точку зрения на одну из основных причин ножевой коррозии нержавеющих сталей, стабилизированных титаном. Эта точка зрения, в основном, сводится к избирательному растворению расположенных по границам зерен частиц карбида титана и катализирующему влиянию этого процесса на растворение прилегающих участков стали. [c.68]

Рис 7 2. Кинетические кривые изотермического превращения в дестабилизированных (сплощные линии) и стабилизированных (пунктирные линии) нержавеющих сталях [c.218]

Сварка в аргопе (ААрДЭС)—для соединения деталей толщиной более Q.8 мм из нержавеющих, жаропрочных и других высоколегированных сталей и сплавов и из алюминиевых сплавов при толщине деталей более 4 мм. Сварка в углекислом газе (АУДЭС)—для соединения деталей толщи ной от 0.8 мм и выше из малоуглеродис тых, низколегированных или нержавеющих сталей, не стабилизированных титаном [c.272]

Паяемые поверхности нержавеющей стали Х18Н9Т, стабилизированной титаном, открытые потоку аргона, плохо смачиваются серебряными самофлюсующими припоями (напр., ПСр72ЛМН). Активирование припоя ПСр72ЛМИ добавками Ti (—0,12%) или Zr ( 1%) обеспечивает в этих же условиях хорошее смачивание, плавные галтели и повышение прочности паяного соединения (при темп-ре пайки 960-1050°). [c.59]

Более чем 30-летний опыт сварки самых различных конструкций из нержавеющих стабилизированных ста.лей показывает, что действительно можно гарантировать их стойкость к межкристаллитной коррозии вблизи от шва, в зоне влияния критических температур. Однако оказалось, что такие стали могут быть повреждены так называемой ножевой коррозией, происходящей на границе наплавленного и основного металлов (рис. 42), особенно после двойного термического воздействия, т. е. перегрева до температуры солидуса при первом проходе и нагрева до критической температуры при нанесенпи [c.133]

Коррозиоике разрушения з химической аппаратуре могут быть обш,ими, когда наблюдается растворение поверхностных участков металла в рабочей среде, или местными (межкристалличе-скими), когда разрушение происходит между отдельными кристаллами. Изделия, изготовленные из аустенитной нержавеющей стали, не стабилизированной специальными присадками (титаном, ниобием), особенно подвержены таким разрушениям. В этом случае в участках, где структурные изменения вызвали выпадение карбидов хрома, происходит интенсивная местная так называемая ножевая коррозия, и изделие в месте сварного соединения разрушается. Ремонт таких изделий выполняется илн наплавкой специальными электродами, стабилизированными от выпадения карбидов хрома при сварке, или вваркой вставок вместо удаленной части основного металла. [c.27]

Разработка эффективных способов борьбы с ножевой коррозией сварных соединений нержавеющих стабилизированных сталей типа Х18Н10, работающих в сильно окислительных растворах, возможно только по выявлению всех влияющих на ее развитие факторов. [c.44]

В сильно окислительных средах (например, кипящем 5 т растворе, ННОз с добавкой ионов Сг +) аустенитные нержавеющие стали, включая и стабилизированные марки, закаленные от 1050 °С, подвергаются слабой межкристаллитной коррозии [20]. Растрескивание может не происходить. Коррозия наблюдается, только если сталь находится в транспассивной области, следовательно, ноны-окислители типа Сг + (0,05—0,25 т раствор К2СГ2О7), Мп +, Се - являются необходимыми добавками к кипящей азотной кислоте. Скорость коррозии увеличивается с ростом содержания никеля в сплаве [21]. В сплаве с 78 % Ni, 17 % Сг и 5 % Fe она более чем десятикратно превышает эту величину для сплава аналогичного состава, но содержащего только 10 % Ni (длительность испытаний 70 ч). Этот эффект находится в противоречии с данными, согласно которым никель повышает стойкость нержавеющих сталей к КРН. [c.308]

Шварц Г. Л. К вопросу межкристаллитиой коррозии нержавеющих сталей, стабилизированных титаном. — Коррозия и борьба с ней, 1952, с. 27— 31. (Тр. НИИХиммаш, № 12). [c.118]

Принципиальная схема установки представлена на рис. 3-22. Измерительный блок, устройство которого показано на рис. 3-21, помещается в электрическую печь, состоящую из каркаса в виде алундо-вой трубы 8, на которую намотана проволока диаметром 1,2 мм и которая помещается в кожух из нержавеющей стали 10. Пространство между ними заполняется коалино-вой ватой 9. Электрическая печь питается от стабилизированного переменного напряжения 220 в через автотрансформатор 1 типа РН0250-2М в цепи питания включается контрольный ампер1метр 2. [c.131]

Замена части цикеля на марганец при получении аустенитных нержавеющих сталей не влияет заметным образом на коррозионное поведение их в воде и паре критических параметров, поэтому данное обстоятельство позволяет в настоящее время заменять дефицитный никель марганцем. Введение в аустенитную нержавеющую сталь до 3% 18-8 молибдена также почти не влияет на скорость коррозии при высоких температурах [111,50]. Различий в стойкости к общей коррозии как у стабилизированной стали, так и у неста-билизированной не наблюдается [111,44]. У стали 18-8, легированной до 1% бором, коррозионная стойкость в воде критических параметров не снижается [111,51 [c.131]

Коррозионному растрескиванию подвержены все нержавеющие аустенитные стали 18-8 — как стабилизированные, так и нестаби-лизированные [111,72]. На сталях, склонных к межкристаллитной коррозии, разрушения при коррозионном растрескивании наблюдаются преимущественно по границам зерен. В остальных случаях разрушение имеет транскристаллитный характер - [111,74 111,84]. Л. В. Рябченков [111,86] и Т. П. Хор [111,74] исследовали влияние температуры на продолжительность испытаний до разрушения образца из стали 18-8 и установили зависимость между временем до разрушения образцов т и температурой [c.142]

На рис. 3-28 дана схема опытной установки для исследования теплоотдачи в потоке капельной жидкости В условиях ее нагревания с давлением, близким iK атмосферному, по методу локального моделирования (Л. 7]. Опытная установка представляет собой гидродинамическую трубу замкнутого типа. Рабочий участок ее 1 имеет сечение 80x160 мм на этом участке устанавливается исследуемый трубный пучок 2. Пучок составлен из труб диаметром 10 мм, выполненных из нержавеющей стали. Трубы располагаются в коридорном порядке в 10 рядов с одинаковым расстоянием в поперечном и продольном направлении, равном 1,57 диаметра. Калориметрическая трубка 3 выполняется из меди. Она устанавливается в середине пятого ряда трубного пучка, где поток воздуха имеет стабилизированное состояние. Циркуляция воды через исследуемый трубный пучок в гидродинами-13 в. А. Оснпоаа. 193 [c.193]

Важной характеристикой коррозионностойких сталей и сплавов, в том числе и нержавеющих, является величина предела текучести при повышенных температурах, поскольку в таких условиях эксплуатируются многие аппараты и технологическое оборудование, выполненные из аустенитных хромоникелевьгх сталей. Знание этого параметра необходимо как потребителям стального оборудования, так и металлургам, так как на металлургических и трубопрокатных" заводах для интенсификации технологических процессов применяют подогрев сталей (например, при теплой прокатке листовой стали, теплой прокатке и волочении труб, проволоки и т. п.). Следует иметь в виду, что при повышении содержания С в аустенитных хромоникелевых сталях наряду с возрастанием прочности происходит снижение их коррозионной стойкости, пластичности и ударной вязкости после отпуска при 600-800 Стабильность этих характеристик наблюдается только при содержании около 0,02 % С в отпущенной при 500-800 °С после закалки стали. Отрицательное- влияние повышенного содержания С обьлно частично устраняется присадкой стабилизирующих элементов (Ti, Nb). Аустенитные хромоникелевые стали с очень низким содержанием С по сравнению со стабилизированными обладают большей стойкостью к МКК и к общей коррозии, имеют лучшие технологические свойства. [c.29]

Как показали наши исследования, оптимальным количеством церия, вводимого в нержавеющие стали, является 0,1—0,15% (по расчету). При меньших добавках полезное действие церия (здесь и далее учитывается церий с небольшими примесями других РЗЭ) заметно снижается. Превышение этого количества приводит к увеличению общего содержания цериевых включений в стали и повышению ее вязкости, что затрудняет разливку. При присадке в ковш после слива крекинговой стали церия в количестве 1,5 кг/г возникли затруднения в разливке затягивало ковшовый стакан. В случае необходимости обеспечить в нержавеющей стали, стабилизированной титаном, более равномерное распределение нитридов оказалось наиболее технологичным применить присадку церия перед вводом титана. Наши исследования [119] не подтвердили имевшихся в литературе сообщений об эффективном действии окислои РЗЭ. [c.188]

Для маломагнитных сталей некоторых марок введен плавочный контроль магнитной проницаемости металла. Усложняется и контроль неметаллических включений. Для некоторых марок нержавеющей стали электрошла-кового и вакуумного дугового переплава устанавливаются нормативы не только балльной оценки по шкалам ГОСТ 1778—62, но и пределы общего количества включений определенной величины. Так, например, для одной из аустенитных хромоникелевых. сталей, стабилизированной ниобием, количество оксидных включений размером от 7 до 14 мкм на шести шлифах от плавки не должно превышать 10 шт., а размером от 14 до [c.281]

Трещины прн термической обработке возникают также в сварных соединениях теплоустойчивых сталей, в первую очередь легированных ванадием, молибденом и хромом. Одна из подобных зародышевых трещин на наружной поверхности у усиления шва (рис. 57) явилась, как указывалось выше, очагом эксплуатационного разрушения стыка паропровода стали 15Х1М1Ф после 60 тыс. ч эксплуатации при температуре 535—565 С (рис. 57, а). Примеры их появления в турбинных сварных конструкциях изложены в [93], Термическая обработка может приводить к трещинам и в изделиях из аустенитных нержавеющих и жаропрочных сталей, как правило, легированных ниобием или титаном. Наиболее вероятно их возникновение в изделиях большой толщины и сложной конфигурации, особенно при сочетании разиостенных элементов. С повышением жаропрочности сталей и прежде всего с повышением в них содержания ниобия и титана возможность появления указанных трещин возрастает, а сами трещины могут быть настолько большими, что приводят к браку изделия. На рис. 58 показан эскиз ротора газовой турбины, состоящего из двух сваренных между собой дисков из стали X15Н35ВЗТ диаметром 500 мм и привариваемого к ним стакана диаметром 400 мм при калибре швов 30 мм. Ротор после сварки был стабилизирован по режиму 700° С — 15 ч, что привело к появлению в районе околошовной зоны одного из дисков, а также у концентратора в месте перехода от горизонтального к вертикальному участку, большого числа [c.95]

Рис. 5S. Поведение различных контактных пар титан — металл, погруженных в аэрированную морскую воду на 2S00 ч а — контактная коррозия б — щелевая коррозия 1 — 10 — металлы, контактирующие с титаном при соотношении поверхностей анода и катода ol 10 I — 10 — то же, но при соотношении поверхностей анода и катода соЮ 1 1,1 — малоуглеродистая сталь 2,2 — орудийный металл 3,3 — алюминий (технически чистый) 4,4 — купроникель 70/80 5,5 — купроникель 80/20, 6,6 — монель 7,7 — алюминиевая латунь 76/22 S,S — AST MB 9, 9 — латунь 60/40 10, 10 — нержавеющая сталь 18-8 (стабилизированная титаном)

Если представляется возможным применять отжиг для снятия внутренних напряжений до приемлемых значе ний. При этом для нестабилизирован-ных нержавеющих сталей типа 18-8 23-13, 18-10-2 (Мо) следует избегать отжига при температуре 532—816° С, так как может появиться сенсибилизация этих сталей, приводящая к значительному снижению коррозионной стойкости. Если снятие внутренних напряжений должно быть проведено в указанном интервале температур, то необходимо проверить, сохраняется ли коррозионная стойкость сталей в условиях эксплуатации, в противном случае применять только стабилизированные нержавеющие стали типа 18-8 (Т1), 23-13 (Nb), 18-10 (Ti), 18-10 (Nb). [c.268]

Что касается, коррозии в условиях механических напряжений в среде из водяных паров, содержащих примеси хлористых солей, никакой разницы между стабилизированными и нестаби-лизированными нержавеющими сталями типа 18-8 не наблюдается. Тем не менее нестабилизированные стали могут ломаться по траектории, проходящей по межповерхностным границам зерен. [c.169]

Выше было уделено много внимания отрицательному влиянию карбида титана, а также карбида молибдена и других фаз, обогащенных молибденом, на коррозионную стойкость нержавеющих сталей и сплавов в окислительных средах. В восстановительных и слабоокислительных средах, где коррозионная стойкость указанных фаз высока и, как правило, выше коррозионной стойкости стали или сплава (рис. 12), отрицательное влияние этих фаз через их избирательное растворение не должно наблюдаться. Однако, поскольку <ркор рассматриваемых фаз часто значительно положительнее <Ркор твердого раствора стали или сплава в тех же условиях (рис. 12 и 20), то накапливаясь на поверхности сплава в результате его растворения, фаза может обеспечивать смещение фкор сплава в положительную сторону. В зависимости от конкретных условий это может повлечь за собой как увеличение, так и уменьшение скорости коррозии сплава. Увеличения скорости коррозии следует ожидать в том случае, когда смещение фкор осуществляется в пределах активной области и недостаточно для перевода сплава в пассивное состояние, или же, когда сплав не склонен к пассивации, как например, сплав Н70М28 (рис. 12). Если накапливающейся фазе удается сместить фкор сплава в область его пассивации или пассивного состояния, это сопровождается существенным уменьшением скорости коррозии. Именно в этом причина того, почему в разбавленных неокислительных кислотах нержавеющие стали, стабилизированные титаном, имеют более высокую коррозионную стойкость по сравнению с нестаби-лизированными сталями, а также низкоуглеродистыми сталями того же основного химического состава [5, 97]. [c.75]

Смотреть страницы где упоминается термин Стали нержавеющие стабилизированные : [c.102] [c.1056] [c.324] [c.121] [c.49] [c.203] [c.277] [c.354] [c.162] [c.251] [c.61] [c.66] [c.66] [c.67] [c.179] [c.199] [c.223] [c.223] [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...