Толщина сжатого слоя

Обычно уравнения пограничного слоя выводят из общих уравнений движения жидкости при некоторых упрощающих предположениях, вытекающих из основного постулата. Прежде всего предполагается, что все три характерные толщины динамического б, теплового бт, диффузионного (или концентрационного) слоев бс очень малы по сравнению с длиной тела и толщиной сжатого слоя. [c.35]

Однако большой радиус затупления аппарата неизбежно влечет за собой появление за ударной волной значительных по толщине сжатых слоев высокотемпературного, а следовательно, и излучающего газа. Поэтому проблема посадки перспектив- 285 [c.285]

Заметим, кстати, что предположение о прозрачности газа позволяет получить правильные результаты лишь в случае малой оптической толщины сжатого слоя [c.289]

Причина такого поведения кроется в механизме самопоглощения несерого газа. Если не учитывать самопоглощение, то основная часть энергии излучения приходится на вакуумный ультрафиолет (As 0,19 мкм). Однако именно в коротковолновой части спектра оптическая толщина сжатого слоя оказывается весьма большой (половина континуального 292 излучения поглощается уже на расстоянии в 1 см). Поэтому для тел [c.292]

Именно эти особенности нашли свое отражение в результатах численных расчетов, учитывающих излучение атомов в линиях. Хотя спектральный коэффициент излучения и возрастает при этом весьма существенно, радиационный тепловой поток увеличивается относительно мало. Последнее связано с влиянием самопоглощения, а также радиационного охлаждения, которые проявляются тем сильнее, чем больше толщина сжатого слоя. В некоторых работах [Л. 10-1, 10-6] высказывается мнение, что при инженерных расчетах qn для достаточно толстых слоев излучающего газа допустима стопроцентная ошибка в определении величины коэффициента поглощения вакуумного ультрафиолета, поскольку отклонение <7д при этом не превысит 20%. В настоящее время принято увеличивать в 1,5 раза величину радиационного теплового потока, рассчитанного для сплошного излучения (кривая на рис. 10-4), с тем, чтобы учесть излучение атомов в линиях (соответствующая скорректированная зависимость представлена кривой 5 на рис. 10-4). При численном анализе можно ограничиться введением дополнительной ступеньки в спектральном распределении коэффициента поглощения, учитывающей излучение в линиях атомов в видимой и инфракрасной областях спектра [Л. 10-1]. [c.293]

Напротив, большая часть поверхности заостренного аппарата, окруженная относительно холодным сжатым слоем, подвержена конвективному тепловому нагреву, и лишь в окрестности затупления, где температура газа близка к параметрам торможения, существует область совместного радиационно-конвективного теплового воздействия. Однако даже в этой области радиационный тепловой поток существенно меньше, чем у сегментального, поскольку толщина сжатого слоя определяется радиусом затупления. [c.307]

А —толщина сжатого слоя газа [c.354]

Характер изменения величины остаточных напряжений в поверхностном слое и толщины сжатого слоя в зависимости от продолжительности обработки характеризуется графиками, показанными на фиг. 66. [c.161]

Толщина сжатого слоя [c.65]

Достаточно важной задачей является определение толщины сжатого слоя (область между отошедшей ударной волной и поверхностью преграды) в зависимости от параметров струи и дистанции. Для изучения характеристик сжатого слоя использовалась экспериментальная установка, в состав которой входит оптическая система исследования. С ее помощью производилась фотосъемка, и на основе полученных фотографий оценивалась толщина сжатого слоя. После усреднения всех данных, относящихся к расчетному режиму истечения струи воз-дз а, можно было получить величину толщины сжатого слоя, составляющую 0,45/г независимо от дистанции в пределах от О до 10/г (рис. 2.18). [c.65]

Рис. 2.18. Зависимость толщины сжатого слоя от дистанции. Общий диапазон варьируемых параметров

Оценки толщины сжатого слоя с учетом уравнения сохранения импульса струи и автомодельности профилей динамического напора (или числа М ) дают [c.66]

Расчет функции Т для чисел Маха 1,8. .. 3,1 дает значения 0,86. .. 0,72, что можно аппроксимировать приближенно постоянной величиной 0,8, и, таким образом, можно принять, что отношение толщины сжатого слоя к толщине струи порядка 0,4 для случая пло-сдой струи. Для случая прямоугольной струи необходимо учитывать поправку согласно формуле (2.25). [c.66]

Поскольку принципиальных отличий в расчете скорости частиц на упомянутом участке и в сверхзвуковом сопле нет, можно применять методику расчета скорости частиц, описанную выше. Основной задачей в этом случае является восстановление параметров газа в струе и сжатом слое и величины отхода скачка от поверхности преграды. Специально проведенные исследования дистанции отхода скачка от поверхности преграды позволили воспользоваться значением толщины сжатого слоя, найденным из большого числа экспериментов (см. разд. 2.1.3). Кроме того, ранее выполненные измерения длины ядра сверхзвуковой струи и исследование зарождения автоколебательного натекания (см. разд. 2.1.3) дают возможность предполагать, что при правильном выборе дистанции напыления изменением параметров газа от среза сопла до ударной волны можно пренебречь, а величину отхода ударной волны от поверхности считать величиной постоянной. Значение числа Маха в сжатом слое от ударной волны до поверхности рассчитывалось на основании формулы кубической аппроксимации, полученной из граничных условий [c.104]

На основе проведенных исследований [75] для реализации метода ХГН были выбраны плоские сопла (рис. 3.11), обеспечивающие минимальную толщину сжатого слоя газа перед преградой. Меньший размер выходного сечения сопла составлял А = 3 мм при длине сверхзвуковой части сопла I = 80. .. 120 мм и числе Маха М = 2,0. .. 3,0, что позволило получить сверхзвуковую двухфазную струю с необходимой скоростью частиц. [c.129]

На фиг. 24 приводится зависимость толщины сжатого слоя, величины искривления контрольных пластинок и величины остаточных напряжений от длительности наклёпа. [c.585]

Фиг. 24. Влияние длительности наклёпа дробью стали У7 на толщину сжатого слоя и на величину максимальных остаточных напряжений 1—толщина сжатого слоя 2 —прогиб образца 3 —остаточные напряжения [12]

Клеи обычно используются для соединения составляющих компонентов слоистых материалов друг с другом, присоединения этих материалов к металлу для местного усиления или объединения металлических вставок или слоев внахлестку внутри материала. В случае, если металл вводится в материал в виде прокладок или элементов нахлесточного соединения, клей не должен сильно увеличивать толщину, вызывать смещение слоя, несущего нагрузку, или приводить к совершенно недопустимым местным складкам. Клеи используются для этих целей в виде очень топкого слоя (0,02—0,05 мм) и могут наноситься на поверхность посредством вулканизации подобно резине. Металлическая поверхность перед этим обычно подвергается грунтовке. Обычно толщина клеевого слоя между составляющими частями 0,1—0,25 мм. Необходимы очистка соединяемых поверхностей и сжатие соединяемых частей для обеспечения достаточно плотного контакта с целью получения качественного соединения. [c.94]

Приближенное выражение для величины сигнала может быть получено из интегрального рассмотрения общего сжатия диэлектрического слоя ири прохождении волны нагрузки. Сжатие диэлектрика уменьшает его толщину и, следовательно, увеличивает среднюю плотность диэлектрика и число диполей в единице объема (общее число диполей при сжатии не меняется). Если пренебречь изменением момента диполя при сжатии, можно пренебречь и изменением их суммарного момента при постоянной напряженности электрического ноля. Суммарный момент не зависит от конкретного распределения деформации но толщине диэлектрика. Следовательно, средняя по толщине величина коэффициента поляризации х меняется пропорционально толщине диэлектрического слоя [c.189]

При изготовлении многослойных труб имеется возможность делать внутренний слой несколько толще и тем самым повышать критические напряжения осевого сжатия трубы в целом. Влияние увеличения толщины внутреннего слоя было исследовано экспериментально на пятислойных образцах из титанового сплава (г = 90 мм, Z = 200 мм), состоящих из одинаковых слоев толщиной = 0,34 мм или из четырех таких же слоев и внутреннего слоя толщиной — 0,54 или 0,6 мм. Значения критических сил Р напряжений (Ткр приведены в табл. 3. Как видно, при отношении hjh равном 1,6 и 1,76 критические напряжения исследованных оболочек повысились соответственно на 15 и 30 %. [c.204]

Как показали эксперименты, о исследованных трубах слои работают почти независимо друг от друга. Благодаря относительно малой толщине каждого слоя, стенка многослойных труб при поперечном их изгибе теряет устойчивость в сжатой зоне мгновенно при напряжениях значительно ниже предела текучести. Местной потере устойчивости способствуют несовершенства формы и деформации труб в местах приложения нагрузки на опорах. Местная потеря устойчивости стенки труб происходила при напряжениях равных 0,7 —0,8 от предела текучести металла труб, а при наличии небольшого смятия [c.209]

Экспериментально исследована упругая устойчивость при осевом сжатии цилиндрических спирально многослойных оболочек, длина которых составляет три радиуса и менее. Установлено, что при одинаковой толщине слоев критические напряжения многослойной оболочки незначительно отличаются от критических напряжений одного слоя. Увеличение толщины внутреннего слоя приводит к повышению критических напряжений, которое может составлять примерно 50 %, если общее число слоев равно, например четырем, а внутренний слой вдвое толще. Приведены результаты исследования устойчивости при осевом сжатии и совместном действии осевого сжатия и внешнего давления многослойных оболочек с точечными связями между слоями в виде заклепок или сварных соединений. Наличие таких связей существенно повышает величину критического внешнего давления, а следовательно, эффективно нри указанном совместном нагружении многослойных оболочек. [c.384]

Данные по эффективной степени черноты воздуха в зависимости от температуры, давления и толщины изотермического сжатого слоя I представлены в работах [Л. 4-16, 10-7]. [c.289]

Учет высвечивания газа за ударной волной также можно осуществить достаточно простым методом. Сначала рассмотрим случай прозрачного газа. Без учета высвечивания радиационный тепловой поток к поверхности тела от сжатого слоя толщиной I равен [c.289]

На практике столь малые оптические толщины в сжатом слое воздуха достигаются при скоростях полета Voo<9 км/с, когда влияние излучения только начинает проявляться. [c.289]

Задача инженерного расчета прежде всего сводится к достаточно строгому расчету адиабатического радиационного теплового потока, т. е. интенсивности излучения от сжатого слоя толщиной I в предположении постоянства температуры и давления поперек него. [c.291]

При обтекании сферы радиусом толщину сжатого слоя приближенно можно оценить с помощью следующей формулы A/i ==0,66e/(l—е), где е=[(й—l)/(fe+l)]+2/[(fe+l)M l равен отношению плотностей газа до и после ударной волны k = pl -o — показатель адиабаты (для воздуха при нормальных условиях fe = l,4). [c.29]

Поскольку толщина сжатого слоя при заданной скорости гинерзву-кового полета прямо пропорциональна размеру тела R (см. гл. 1), то формула (10-2), соответствующая модели прозрачного газа, приводит к линейной зависимости радиационного теплового потока от радиуса кривизны затупленного тела (кривая 1 на рис. 10-4). Заметим, что сжатый слой перед затупленными моделями, испытываемыми в ударных трубах и на установках баллистического типа, можно считать прозрачным уже потому, что мала его геометрическая толщина. 289 [c.289]

Важно также отметить, что расчеты для обоснования универсальности такого представления фактора радиационного о.хлаж-дения (высвечивания) проведены для несерого самопоглощающего газа при изменении произведения толщины сжатого слоя на давление торможения на несколько порядков. Тем самым показано, что изменение оптической толщины излучающего объема не приводит к нарушению установленной зависимости. [c.290]

Фиг. 66, Влияние продолжительности обработки дробью на качество иоверхностн стали У7 с твердостью ИЯС 44 — 46. а I — обработка дробью в течение 5 сек, 2 — в течение 30 сек, 3 — в течение 60 сек, б I — толщина сжатого слоя 2 — прогиб образца 3 — остаточные напряжения.

Р 41. Теплоемкость. Теплоемкость нонасыщепных пленок гелия на крокусе измерялась Фредериксом [173] в Лейдене. Ряд кривых теплоемкости для различных толщин приведен на фиг. 101. Высказывалось иредноложение, что благодаря очень сильному сжатию на поверхности твердого основания пленка в действительности гораздо более плотна и значения толщин, приводимые автором, следует пересчитать прн допущении, что первые четыре атомных слоя образовывают один сжатый слой. Интересно отметить, что теплоемкость этих первых четырех слоев не имеет аномалии, тогда как при больших толщинах пленки в величине ее теплоемкости возникают заметные аномалии, которые растут с насыщением и сдвигаются к более высоким температурам. [c.873]

Прочность сопоставляемых материалов при одноосном сжатии в случае армирования под углами 0 оценивалась по критерию Хоффмана [36], а при армировании под углами 0 и 90° — по закону смесей (относительной толщине продолытых слоев в композиции). Предельные напряжения, используемые для расчета, приведены в табл. 2 (75% приведенных значений определяются условиями прочности материала). Как следует из рис. 11, если исходить только ид условия устойчивости, то продольно-поперечные структуры оказываются более эффективными и при заданной массе выдерживают более высокий уровень нагружения. [c.127]

Всегда можно выбрать настолько тонкий слой металла у поверхности, чтобы считать пополнение недостатка электронов в этом слое происходящим полностью за счет внешнего облака электронов френкелевского двойного слоя с соответствующим изменением внешнего потенциала (выше была дана оценка толщины этого слоя). Поскольку и в этом случае расширение или сжатие решетки приводит к изменению химического потенциала Д л (в первый момент деформа- ции электронейтральность не нарушается и изменяется только химическая часть энергии), условие равновесия Д л = О может быть обеспечено путем перераспределения электронов за счет электронов френкелевского двойного слоя, что приведет к изменению поверхностного скачка потенциала Величина его [c.100]

При послойном стравливании индукционные приборы были использованы для определения толщины наклепанного слоя, положения максимума остаточных напряжений и для определения величины максимальных напряжений сжатия (с точностью не менее 0,6 кгс1мм ). [c.153]

Невозможность непосредственной регистрации зависимости напряжение — время в плоскости разрушения вынуждает экспериментаторов прибегать к методу оценки откольной прочности материала по результатам регистрации эффектов, связанных с откольным разрушением. Чаще всего используется изменение при отколе скорости движения свободной поверхности образца КЗ исследуемого материала. Так, критическая величина растягивающих напряжений определяется по толщине отколовшегося слоя и форме импульса сжатия, по разности скоростей движения свободной поверхности (характеристика максимальной интенсивности волны нагрузки в образце) и скорости движения от-кольного слоя или ее минимума [10, 182, 184, 303, 327, 408]. [c.215]

Для получения алюминиевого покрытия образцы окунали в расплав алюминия при 700°С с выдержкой в течение 45 с. Образовывалось двухслойное покрытие к основе прилегал слой интерметаллида Ре,А1,, а сверху — слой чистого алюминия. Общая толщина слоев 70 мкм. При повышении содержания углерода в стали от 0,2 до 0,45 % толщина интерметаллидного слон уменьщалась от 45 до 25 мкм. В ин-терметаллидном слое покрытия напряжения сжатия достигают 500 МПа. При введении в расплав алюминия 5—7 % кремния толщина интерметаллидного слоя в покрытии уменьшается до 2—5 мкм, что улучшает технологические его свойства — увелч-чивается пластичность [ 227 . [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...