Схемы нагружения колец

Рис. 1.44. Схемы нагружения колец подшипников качения

Схемы нагружения колец [c.208]

Двухточечная схема нагружения колец достаточной относительной толщины, когда материал разрушается от сдвига, может быть использована и для оценки сдвиговой прочности. Для стеклопластиков этот диапазон относительных толщин составляет к К == 0,08- - 0,18. Прочность подсчитывается по формуле [c.229]

Рис. 6.4.1. Схема нагружения колец на осевое растяжение при определении сопротивления материала межслойному отрыву [85].

Рис. 86. Схемы нагружений колец подшипников качения

На рис. 6.10 приведены типичные схемы нагружения круговых колец равномерно распределенными радиальными сжимающими усилиями. Во всех этих случаях исходное докритическое напряженное состояние колец одинаково и совпадает с напряженным состоянием, возникающим в кольце под действием гидростатического нагружения. [c.236]

Ниже приведены некоторые справочные данные к расчету замкнутых круговых колец постоянной жесткости. Эти данные могут быть использованы для прикидочных проектировочных расчетов шпангоутов цилиндрических отсеков под действием сил, перпендикулярных их плоскости. Такой расчет будет приближенным, так как он не учитывает упругость оболочки. Однако для некоторых схем нагружения этот расчет будет достаточно точно отражать напряженное состояние узла в сечениях, расположенных около мест приложения сил. [c.308]

В табл. 26 приводятся формулы внутренних усилий в кольце для наиболее часто встречающихся схем нагружения. Формулы применимы для расчета колец с толстостенным сечением, а также с тонкостенным замкнутым профилем (коробчатое сечение). Профиль сечения принимается толстостенным, если отношение ширины его стенок к их толщине Ь/б < 5... 10 (см. рис. 70, б). [c.310]

Местное нагружение кольца - нагружение, при котором действующая на подшипник результирующая радиальная нагрузка постоянно воспринимается одним и тем же ограниченным участком дорожки качения этого кольца (в пределах зоны нагружения).и передается соответствующему участку посадочной поверхности вала или корпуса. Кольцо может быть неподвижно относительно действующей на него нагрузки или кольцо и нагрузка участвуют в совместном вращении. На рис. 2.41 представлены схемы местного нагружения колец с соответствующими эпюрами нормальных напряжений на посадочных поверхностях. [c.261]

Рис. 2.19. Схемы различных видов нагружения колец подшипников качения а — местное б — циркуляционное в — колебательное

Сжатие кольцевых образцов. Сжатие колец в их плоскости осуществляется наружным давлением применяемые на практике схемы нагружения и расчетные зависимости приведены в табл. 7.3. Испытания колец на сжатие полудисками (схема 5—/) отличаются от растяжения полудисками тем, что в этом случае удается уменьшить влияние концентрации напряжений в образце около разъема полудисков. Наилучшие результаты достигнуты при испытаниях кольцевых образцов в приспособлениях с полу-обоймами и замками-решетками, которые исключают возможность увеличения горизонтального диаметра образца. Нагружение наружным давлением при помощи податливого кольца (схема 3—2) и гидравлической системы (схема 3—3) проводится аналогично испытаниям на растяжение соответствующими методами. При нагружении образца при помощи податливого кольца последнее для образца является упругим основанием и в некоторой степени повышает критическое давление, при котором образец теряет устойчивость. [c.201]

Рс < Рь- Вектор Р вращается и нагружение колец соответствует схеме, показанной на рис. 10.5, б внутреннее кольцо вращается вместе с вектором силы Р, и испытывает местное нагружение, а наружное неподвижно и испытывает циркуляционное нагружение. [c.173]

Кроме испытания колец, сегментов и трубчатых образцов для изучения свойств намоточных материалов, механики намотки и оптимизации технологии широко распространены испытания натурных изделий — труб, сосудов высокого давления — и вырезаемых из их технологического припуска образцов-свидетелей. При этом намоточные изделия, работающие при наружном или внутреннем давлении, испытываются главным образом для оценки несущей способности проверяется работоспособность оболочки при заданной нагрузке. Если конструкция доводится до разрушения, то замеряется только разрушающее усилие и оценивается с той или иной точностью прочность материала. Получаемую информацию можно расширить. Так, испытания труб и сосудов под давлением при применении самых простых методов легко могут дать дополнительные сведения об упругих свойствах намоточных материалов. Рассмотрение методов статических испытаний намоточных конструкций выходит за рамки книги. В данной главе рассматривается техника и методика обработки результатов испытаний кольцевых образцов, являющихся основными нри изучении намоточных армированных пластиков. Естественно начать рассмотрение этого вопроса с изучения схем нагружения. [c.208]

В зависимости от направления действия нагрузки методы испытаний колец можно разделить на две группы испытания нагрузками, приложенными в плоскости кольца, и нагрузками, приложенными перпендикулярно плоскости кольца. Схемы нагружения в плоскости кольца приведены на рис. 6.1.2—6.1.5, перпендикулярно плоскости кольца — на рис. 6.1.6 и 6.1.7. Эволюция схем нагружения отчетливо видна из сопоставления схем, показанных на рис. 6.1.2, а и на рис. 6.1.3—6.1.7. Испытываются целые п разрезные кольца. Целые кольца могут быть нагружены внутренним пли наружным давлением и сосредоточенными силами, разрезные— только сосредоточенными силами или моментами. [c.208]

Рис. 6.1.6. Схемы нагружения целых колец по торцевым поверхностям сжимающими (а) и растягивающими (6) усилиями.

В зависимости от схемы приложения сил может быть циркуляционное нагружение обоих колец или местное нагружение колец. [c.281]

Если Рг < Рс, то нагружение колец может быть местным или циркуляционным в зависимости от схемы приложения вращающихся сил. Кольца, которые остаются неподвижными, будут испытывать циркуляционное нагружение, а кольца, вращающиеся [c.146]

Рис. 10.149. Схема включения датчиков для измерения крутящего момента. Четыре датчика Д составляющие измерительный мостик, наклеены на измерительный вал, нагруженный крутящим моментом, под 45° к оси попарно на диаметрально противоположных сторонах. Для уменьшения влияния переходного сопротивления скользящего контакта целесообразно предусмотреть пять токосъемных колец для подключения к усилителю балансировочных сопротивлений.

Недостатком схемы является также высокая нагруженность подшипников сателлитов. Относительная частота вращения колец подшипника соответствует частоте вращения быстроходного вала, а нагрузка на них соответствует нагрузке тихоходного звена. [c.298]

Гл. 4 посвящена определению упругого напряженно-деформированного состояния в элементах составных оболочечных конструкций при различных случаях локального нагружения и контактных взаимодействий. Рассмотрена конструкция, состоящая из произвольных осесимметричных оболочек вращения, состыкованных посредством упругих колец, при локальном нагружении последних. Рассмотрено напряженно-деформированное состояние подкрепленной цилиндрической оболочки, взаимодействующей с круговыми ложементами при произвольном поперечном нагружении. Учтены такие факторы, как наличие заполнителя, несимметричность нагружения. С помощью введения понятий эквивалентных нагрузок и жесткостей расчетные схемы для сложных оболочечных конструкций существенно упрощены. Исследуется напряженно-деформированное состояние элементов конструкции при контактном взаимодействии цилиндрических оболочек и опорного кольца (бандажа) и контактном взаимодействии соосно сопряженных цилиндрических оболочек при поперечном локальном нагружении. Методы второй [c.4]

Все расчеты дают для обоих видов нагружения существенные отклонения изгибных напряжений от найденных в эксперименте. Эта тенденция, наблюдавшаяся и раньше, объясняется рядом причин, общий вклад которых, очевидно, недооценивается поправкой на локальную гибкость шпилек, вводимой в модели жесткого кольца и по существу включенной и в схему метода конечных элементов путем заделки эквивалентной балки в упругое полупространство. Этими причинами являются (а) гибкость за счет резьбовых соединений шпилек с нижним фланцем и гайками (б) дополнительная гибкость, вводимая гайками и шайбами, передающими изгибные моменты от шпилек на кольцо верхнего фланца (в) появление изгибных напряжений вследствие двух различных типов деформаций — относительного поворота колец нижнего и верхнего фланцев и относительного радиального перемещен [c.44]

Рис. 2.41. Эпюры нормальных напряжений на посадочных поверхностях и схемы местного нагружения наружного (а) и внутреннего (ff) колец

Рис. 2.42. Схемы циркуляционного нагружения внутреннего кольца (а, б), наружного кольца (в, г), обоих колец (д)

Схемы полей допусков колец подщипников качения и сопряженных деталей представлены на рис. 18.9. Поле допуска внутреннего кольца подшипника располагается в сторону вала, соединение кольца с вало.м оказывается более плотным, чем при обычных посадках в системе отверстия. Шероховатость посадочных поверхностей для подшипников качения представлена в табл. 18.5, а рекомендуемые поля допусков для радиальных и радиально-упорных подщипников - в табл. 18.6. Если при циркуляционном нагружении кольца подшипников передвигают вдоль оси вала или отверстия при регулировании осевой игры, то их посадка [c.335]

Измерения профилей давления при нерегулярном отражении конической ударной волны проведены в цилиндрических вставках из оргстекла, размещенных на оси зарядов из гексогена. Схема измерений показана на рис.2.11. Чувствительные элементы датчиков выполнялись в виде незамкнутых колец и располагались в образце коаксиально с тем, чтобы обеспечить синхронность нагружения. Результаты измерений, представленные на рис.2.12, показали, что, в отличие от классического режима нерегулярного отражения сильных ударных волн, волновая конфигурация в данном случае не содержит отраженной ударной волны. [c.59]

При определении упругих постоянных возможны два варианта нагружения разрезных колец сосредоточенной силой они показаны на рис. 6.1.5, а, 6. При нагружении разрезного кольца по схеме, представленной на рис. 6.1.5, а, когда сила приложена в месте разреза, взаимное перемеш,ение Ыр точек приложения силы определяется по форму.ле [c.230]

Влияющие размеры схемы Т и Гг — отклонение от соосности дорожек качения наружных колец левого и правого подшипников вала-шестерни Тд н Т — зазоры в сопряжении наружных колец левого и правого подшипников вала-шестерни с отверстием стакана Те — радиальный зазор в подшипнике вала-шестерни, не нагруженном внешней осевой силой Т — отклонение оси наружного цилиндра стакана относительно общей оси его отверстий Т, — отклонение от параллельности оси наружного цилиндра стакана общей оси его отверстий 7 g — зазор в сопряжении стакана с отверстием корпуса Г — межосевое расстояние в корпусе и Ти — отклонение от соосности наружных колец подшипников вала колеса Тг, и Ti3 — зазоры в сопряжении наружных колец подшипников вала [c.170]

Р <У Р,,. При таком соотношении сил вектор Р, поворачивается па 360° н нагружение колец соответствует схеме, показанной на рис. 8,5, б внутреннее кольцо враищется с вектором силы Р,, и испытывает местное нагружение, я наружное неподвижно и испытывает ЦП р к у л я ц но н и (Л 11 а гр у лг е т (е. [c.106]

При выборе основной статически определимой системы, т. е. места разреза, следует иметь в виду, что если внешние нагрузки имеют ось симметрии, то разрез целесообразно делать по этой оси. В этом случае решение существенно упрощается, так как при симметричном нагружении обратносимметричные неизвестные равны нулю, при обратносимметричиом — симметричные неизвестные равны нулю. Так, например, в схемах нагружения, показанных на рис. 48, разрез сделан по осн симметрии (а = 0°). Для симметричного нагружения задача будет дважды статически неопределимой, так как Xj = 0. Для обратносимметричного нагружения два неизвестных Xi и равны нулю. Решение сводится к определению только одного неизвестного. Для колец переменной жесткости эти условия выполняются, если ось симметрии нагрузки совпадает с осью симметрии конструкции. В произвольной схеме нагружения, не имея готового решения, найти ось симметрии нагрузки невозможно, поэтому приходится определять все три неизвестных. [c.271]

Исследования последних лет (их краткий обзор дан в работе [102 ]) былп направлены на поиски новых способов нагружения целых и разрезных кольцевых образцов и разработки аппарата для оценки и анализа полученных результатов. Кольцевые образцы испытываются наружным и внутренним давлением, что позволяет оценить их свойства при растяжении — сжатии в направлении армирования, на изгиб сосредоточенными силами — для оценки сдвиговых свойств намоточных материалов. Кольца с прорезями используются для изучения прочности при межслойном сдвиге. Для получения полного комплекса механических характеристик намоточных материалов освоены новые схемы нагружения разрезных колец. Учет особенностей механических свойств современных армированных пластиков привел к пересмотру методов испытаний сегментов кольца. [c.207]

Размеры колец для испытания намоточных армированных пластиков и прежде всего относительная толщина зависят от схемы нагружения и целей исследования. Наибольшее распространение получили КОЬ-кольца (см. раздел 6.2). Это тонкостенные кольца (й/7 1/25 1/50), пригодные лишь для изучения характеристик в направлении армирования. Область их применения была неоправ-дано расширена, что привело к появлению большого числа ошибочных результатов. Для изучения сдвиговых и трансверсальных характеристик потребовалось применение более толстостенных колец. В настоящее время доказана необходимость выбора размеров колец в соответствии с целью испытаний. [c.207]

Рис. 6.1.7. Схемы нагружения целого (а) и разрезных (б — г) колец пернендикулярио их плоскости.

Большой набор методов испытаний колец позволяет определить целый комплекс характеристик намоточных материалов модули упругости Е%, El, Е , модули сдвига G r, Gqz, прочность Щ, П , Пег, nt, Пер, а также начальные (остаточные) напряжения в изделиях после их изготовления. Возможности, преимущества и недостатки каждой схемы нагружения оценены в последз ющих разделах. [c.211]

Конкретным объектом приложения рассматриваемой математической модели могут служить сильфоны — компенсирующие элементы (КЭ), широко применяемые во многих отраслях современного машиностроения (энергетического, атомного, нефтехимического и т. д.). Компенсирующие элементы работают в режиме циклического нагружения, при этом в них возникают упругопластические деформации. В соответствии с существующими стандартами [143J максимальное значение интенсивности упругопластической деформации, возникающей от расчетной системы нагрузок, служит основным параметром при оценке малоцикловой прочности КЭ. Известны методы, позволяющие рассчитывать КЭ без армирующих колец с учетом нелинейных факторов. Однако в случае армирования снльфона компенсатора кольцами методика конструирования КЗ основана на использовании эмпирических формул или приближенных 1ЮДХ0Д0В, что требует значительных затрат средств и времени на выполнение экспериментов, но не гарантирует надежности КЭ. Предложенная ниже математическая модель контакта оболочки со штампом в условиях их кинематического взаимодействия позволяет, в частности, корректно построить расчетную схему КЭ, армированного кольцами. [c.43]

При исследовании деформаций больших фланцев сосудов высокого давления в качестве основных расчетных элементов при составлении расчетной схемы фланца используют оболочку, жесткое кольцо балку. При нагружении таких сосудов типичной является ситуация, когда на узкие грани фланцев, сжимающие прокладку, действует со стороны прокладки момент сил реакции, довольно большой по сравнению с моментом от со-единительньцс шпилек, и поэтому требуется точно знать распр еделение сил реакции по радиусу. Расчетная схема, использующая оболочечйый элемент, позволяет приближенно учесть этот факт. Но есть еще однО обстоятельство, которое не учитывается при использовании указанного набора базисных элементов ), — это пластическая деформация прокладки. Из-за нее расчеты, основанные на линейно-упругой модели материала, могут стать неэффективными с другой стороны, применение базисного элемента в виде жесткого кольца может внести неточность в описание общего упругого поведения колец фланцев. Настоящая глава посвящена выяснению этих вопросов. С этой целью в ней проанализировано поведение узких фланцев двух разновидностей, типичных для фланцев реакторов с водой под давлением (ВВЭР), при помощи метода конечных элементов (упругих и упругопластических). Результаты расчетов сравниваются с вычислениями по расчетной схеме, использующей упомянутые выше базисные элементы, и с экспериментальными результатами. Экспериментальные данные о локальных деформациях прокладки получены с помощью специального оптического устройства, луч которого пропускался через канал для определе ния утечки во фланце силового корпуса ВВЭР. Для определения поворотов фланцев применялись тензодатчики, расположенные на силовых корпусах ВВЭР кроме того, датчики были наклеены и на шпильках. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...