Расчет подшипников скольжения тепловой

Подшипники скольжения должны работать со смазочным материалом. Наилучшие условия для работы подшипников создаются при жидкостной смазке, когда осуществляется полное разделение трущихся поверхностей жидким смазочным материалом. При граничной смазке трение и износ определяются свойствами поверхностей и свойствами смазочного материала, отличными от объемных. При полужидкостной смазке частично осуществляется жидкостная смазка. Основной расчет подшипников скольжения — это расчет минимальной толщины масляного слоя, который при установившемся режиме работы должен обеспечивать жидкостную смазку. Тепловые расчеты проводят для определения рабочих температур подшипника. В ряде случаев проверяют подшипник на виброустойчивость путем решения дифференциальных уравнений гидродинамики [3]. Расчеты по критерию износостойкости из-за сложности пока не нашли широкого применения [17]. [c.465]

Прн расчете подшипника скольжения на жидкостное трение одновременно проводят тепловой расчет, т. е. расчет на недопустимость чрезмерного нагревания. [c.395]

Как производят тепловой расчет подшипников скольжения [c.403]

Как уже отмечалось, при работе подшипника скольжения в режиме жидкостного трения цапфа и вкладыш практически не изнашиваются. Расчет подшипника скольжения с жидкостным трением проводят одновременно с тепловым расчетом, т. е. расчетом на недопустимость чрезмерного нагревания. При этом расчет подшипников скольжения на жидкостное трение является основным. Но предварительно эти подшипники, так же как и подшипники скольжения с полусухим или полужидкостным трением, рассчитывают по среднему давлению р в подшипнике по формуле (17.2) и произведению pv по формуле (17.3), где длину подшипника I определяют по формуле (17.1). [c.298]

Тепловой расчет подшипников скольжения [c.198]

Основным расчетом подшипников скольжения является р а с -четна жидкостное трение, который основывается на том, что масляный слой должен воспринимать всю нагрузку, а его толщина должна быть больше сумм неровностей обработки поверхностей цапфы и вкладыша. Жидкостное трение в подшипнике обеспечивает его износостойкость и сопротивление схватыванию. Составной частью расчета на жидкостное трение является тепловой расчет, так как недопустимое повышение температуры может привести к недопустимому изменению свойств или даже к разложению смазки, к выплавлению заливки вкладыша, а также к недопустимым температурным деформациям и захватыванию вала в подшипнике. Кроме того, находят применение условные расчеты. [c.466]

Теплостойкость. Теплостойкостью называют способность конструкции работать в пределах заданных температур в течение заданного срока службы. Перегрев деталей во время работы — явление вредное и опасное, так как при этом снижается их прочность, ухудшаются свойства смазки, а уменьшение зазоров в подвижных соединениях приводит к заеданию и поломке. Для обеспечения нормального теплового режима работы проводят тепловые расчеты (расчеты червячных передач, подшипников скольжения и др.). [c.22]

Евдокимов Ю. А. Тепловой расчет пластмассовых подшипников скольжения строительных и грузоподъемных машин. — В кн. Труды Рост. н/Д ин-та жел. дор. трансп. Ростов на Дону. Транспорт, 1968, вып. 72, с. 12 — 57. [c.104]

Евдокимов Ю. А. Тепловой расчет пластмассовых подшипников скольжения строительных и грузоподъемных машин//Тр. Ростов. н/Д ин-та жел.-дор. тр-та. Ростов на/Д Транспорт, 1968. Вып. 72. С. 12—57. [c.165]

В работах [12,13] приведен численный метод исследования теплового режима и контактных параметров радиального подшипника скольжения при колебательном движении вала. Температурное поле определялось для всех элементов подшипника введением на дуге контакта локальных граничных условий, вид которых корректировался при помощи решения соответствующей термоупругой задачи. Приведенные расчеты показали значительные различия в основных эксплуатационных характеристиках подшипника при вращательном и осциллирующем движении его вала. [c.482]

Тепловой расчет 478 Подшипник скольжения гидростатический 485—487 [c.648]

В случае необходимости более интенсивного теплоотвода применяют обдув корпуса подшипника, дополнительное охлаждение масла змеевиком или с помощью радиатора. Циркуляционная смазка подшипников маслом, подаваемым под давлением, увеличивает теплоотвод, улучшает тепловой режим эксплуатации и повышает надежность опор скольжения. Методика расчета подшипников при этом условии варьируется в за- [c.393]

Подшипники скольжения 323 — Виды нагружения 344, 345 — Значения зазора 342 — Критерии несущей способности 345 — Критическая характеристика режима 330 — Нагрузки постоянного и переменного направления 347, 348 — Номограммы расчетные 334—337 — Параметры работы 336, 337 — Посадки 335 — Расчет диаметра 337, 338 — Смазка в пусковые периоды 351 — Тепловой расчет 342 — 344 — Фазы работы 338, 339 — Характеристика режима 328 — 330 [c.535]

На рис. 27 изображена схема узла, в котором вал вращается в неподвижном подшипнике. При расчете принимается следующая схема тепловых потоков. Тепло образуется на опорной площадке подшипника, ограниченной углом контакта 2ф, в процессе фрикционного взаимодействия рабочих поверхностей подшипника и вала. Избыточная температура вала под подшипником постоянна в радиальном и осевом направлении. Максимальная температура на рабочей поверхности обычно определяется как сумма средней температуры поверхности трения и температурной вспышки на пятне контакта [55, 57]. Формулы для расчета температуры вспышки даны во второй части и в приложении. Однако при скоростях скольжения, имеющих место при эксплуатации рассматриваемых подшипниковых узлов (менее 2,5 м/с—см. гл. 4), роль температурных вспышек на пятнах контакта незначительна, и ими можно пренебречь. Избыточная температура опорной площадки подшипника (на угле контакта 2(р) постоянна и равна Од, а за пределами опорной площадки температура рабочей поверхности подшипника снижается по экспоненциальному закону, достигая минимального значения в точке с рабочей поверхности, наиболее удаленной от опорной площадки (рис. 27). [c.51]

Условный расчет подшипников скольжения. Как указывалось выше, большинство подшипников скольжения работает в условиях несовершенного смазывания. При этом подшипники рассчитывают условно по среднему давлению на трущихся поверхностях р и удельной работе сил трения pv, где V — окружная скорость поверхности цапфы. Расчет по среднему давлению р гарантирует невыдавливаемость смазочного материала, а расчет по рь — нормальный тепловой режим и отсутствие заедания. [c.523]

Расчет подшипников скольжения, работающих в условиях полужидкостной и граничной смазки условно ведут по допускаемому среднему давлению [р] на трущихся поверхностях (этот расчет гарантирует невьщавливаемость смазочного материала) и по допускаемому произведению [pv ] среднего давления на скорость скольжения v, т. е. окружную скорость цапфы (этот расчет гарантирует нормальный тепловой режим и отсутствие заедания). Среднее давление в подшипнике предполагается равномерно распределенным по диаметральному сечению цапфы (рис. 13.7) и равным [c.225]

Расчеты подшипников скольжения для работы в условиях граничного трения — условный расчет по допукаемым давлениям или по произведению pv, для работы в режиме жидкостного трения — гидродинамический расчет для быстроходных подшипников — тепловой расчет качения — для статически нагруженных по допускаемой статической нагрузке для вращающихся под нагрузкой — на долговечность. [c.145]

Далее производится уярохценный тепловой расчет подшипника скольжения с зазорами и также [7, 22]). [c.316]

При теплоюм расчете подшипников скольжения сравнивают величины тепловыделения и теплоотвода путем решения уравнения теплового баланса. [c.198]

В принципе следовало бы производить также проверочный расчет подшипников скольжения на нагрев исходя из требования, чтобы установившаяся температура подшипника при наиболее тяжелом режиме работы не превосходила некоторой известной из опыта величины. Однако такой расчет по тепловому балансу еще не может быть произведен с достаточной точностью ввиду того, что коэфи 1иент теплоотдачи может быть определен при проектировании лишь весьма приближенно. Поэтому уравнение теплового баланса опоры может быть использовано лишь для приблизительной оценки эксплуатационной надежности спроектированного подшипника, и для суждения о ней в практике широко распространено пользование критерием p-v (см. ниже). [c.397]

В уравнения (9.11) и (9.12) следует подставлять значения динамической вязкости масла (Xj и fi,, которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при SmmF и SmaxF-определения значений средних температур проводят тепловой расчет [131, который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последовательных приближений. Рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору I]), определяемому по эмпирической формуле [131 [c.215]

При недостаточной смазке и малой угловой скорости вала подшипники скольжения работают при граничной смазке и без смазки (участок /о — I, см. рис. 15.1). В этих режимах расчет подшипников выполняют условно по двум показателям среднему давлению р между цапфой и вкладьппем и произведению pv. Расчег по р гарантирует невыдав]н1ванпе смазки и представляет соЬой расчет на износостойкость. Расчет по pv гарантирует нормальный тепловой режим, т. е. отсутствие заедания, и представляет собой расчет на теплостойкость. Для ограничения износа и нагрева необходимо выполнить условия [c.304]

В отличие от фторопласта свойства литьевых термопластичных материалов (ацетальных смол, полиамидов) зависят от температуры. Вместе с тем при нормальной температуре или незначительном нагреве их износостойкость высока. Поэтому основным критерием наступления предельных режимов эксплуатации термопластичных подшипников скольжения (сокращенно ТПС) является допустимый уровень температур. Следовательно, в основе расчета нагрузочной способности ТПС должен лежать тепловой расчет узла, задачей которого является определение рабочей температуры узла или (при заданной допустимой температуре эксплуатации) допустимых режимов эксплуатации ТПС в данном узле. [c.34]

В отличие от ПТФЭ антифрикционные и другие свойства литьевых термопластичных материалов (ацетальных смол, полиамидов) зависят от температуры. Вместе с тем при нормальной температуре или незначительном нагреве их износ незаметен. Поэтому основным критерием предельных режимов эксплуатации термопластичных подшипников скольжения (ТПС) является допустимый уровень температур. Следовательно, в основе расчета нагрузочной способности ТПС должен лежать тепловой расчет узла, задачей которого является определение рабочей температуры узла или (при заданной допустимой температуре эксплуатации) допустимых режимов эксплуатации ТПС в данном узле. Ввиду малой теплопроводности и сравнительно высоких значений коэффициента линейного температурного расширения полимеров при эксплуатации ТПС возникают затруднения в отводе теплоты через подшипник и значительно изменяются сборочные зазоры. [c.69]

Цв том называют способность металла отражать падающие на него световые лучи, например медь красноватого цвета, алюминий серебристо-белого. Плотность характеризуется массой, заключенной в единице объема. Плавление — процесс перехода из твердого состояния в жидкое. Температура плавления железа 1535°С, олова 232°С, меди 1083°С. Теплопроводность — способность металлов поглощать тепло и отдавать его при охлаждении. Лучшей теплопроводностью обладают серебро, медь, алюминий. Теплопроводность учитывается в теплотехнических расчетах. Тепловое расширение — способность металла расширяться при нагревании сжиматься при охлаждении. Это свойство учитывают при строительстве мостовых ферм, железнодорожных путей, при изготовлении подшипников скольжения. Теплоемкостью называют способность мета-лла при нагревании поглощать определенное количество теплоты. Электропг.овод-ность — способность металла проводить электрический ток. Для токонесущих проводов используют ме,дь и алюминий с высокой электропроводностью, а в электронагревательных приборах и печах применяют сплавы с высоким электросопротивлением (нихром, константак, ман- [c.14]

Критерии работоспособности. Основным критерием ра-ботоспособности подшипников скольжения является износостойкость — сопротивление изнашиванию и заеданию. Для оценки работоспособности и надежности подшипников, работающих в условиях несовершенной (граничной) смазки, служат среднее давление на трущихся поверхностях р и удельная работа сил трения ру, где у — окружная скорость цапфы. Расчет по среднему давлению р гарантирует невы-давливаемость смазочного материала, а расчет по ру — нормальный тепловой режим и отсутствие заедания. [c.308]

Расчет несмазываемых подшипников скольжения сводится к определению величины зазора из условия прочности пластмассового вкладыша и теплового расчета, обеспечиваюш,его нормальную работу узла трения. [c.136]

В уравнения (8.12) и (8.13) необходимо подставлять те значения динамической вязкости масла Ц1 и Цг> которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при и Для определения значений средних температур проводят тепловой расчет по работе [22], который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последо-вапельных приближений. В работе [22] рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору /, определяемому по эмпирической формуле [c.166]

А. Д. Мошковым выведены эмпирические формулы для расчета пористых подшипников из материала на основе железа прн их работе без подвода смазывающего вещества извне, но с пропиткой маслом индустриальное 20 в диапазоне скоростей скольжения 0,5—3,0 м/с [53]. Расчет произведен исходя из установившегося режима работы (теплового баланса) с учетом температуры подшипника, не превышающей 60—70 °С, и допустимого коэффициента [ри], равного 7,0 кгс-м/(см -с). Для отношения 1/с1 — 1 (диаметр подшипников составлял 25—50 мм) допустимое давление на вкладыш вычисляется по формуле [c.28]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...