Подшипники Расчет тепловой

Радиальные подшипники. Расчет на нагрев подшипников, работающих в режиме граничного трения, сводится к определению величины условного коэффициента qv, который считается основной характеристикой тепловой напряженности подшипниковой сборочной единицы. [c.322]

Задаются рабочей температурой подшипника in- Правильность назначения температуры подшипника проверяется тепловым расчетом (см. с. 318). Рабочая температура подшипника должна быть не выше 60—75 °С. Для предварительных расчетов [c.311]

РАСЧЕТ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА В ПОДШИПНИКАХ [c.436]

Рис. 28. Размеры корпуса при расчете теплового баланса подшипника

Л. я. Беляков провел эксплуатационное исследование тонкостенных полиамидных подшипников и предложил метод расчета допускаемых скорости, нагрузки и температуры в зоне трения этих подшипников. Уравнение теплового баланса записано в виде [c.37]

Выполняется тепловой расчет подшипника. Уравнение теплового баланса подшипника имеет вид [c.192]

Расчет зубчатого редуктора состоит из расчета его элементов — передач, валов, шпонок и подшипников, а для редуктора большой мощности также из теплового расчета. Тепловой расчет зубчатых редукторов производят так же, как и червячных редукторов (см. 13.5). [c.215]

Расчет редукторов состоит из расчета элементов — зубчатых передач, валов, подшипников и теплового расчета (для быстроходных передач). Тепловой расчет быстроходных редукторов производят по аналогии с расчетом червячных редукторов. [c.321]

Тепловой режим. Соображения, высказанные в III главе относительно расчета теплового режима подшипников со вкладышем полного охвата, остаются полностью справедливыми. [c.150]

Расчет проводится итерационным методом. Для заданной конструкции, температуры и вязкости смазочного материала из условия равенства внешней нагрузки и несущей способности подщипника определяется минимальная толщина смазочного слоя. При расчете теплового баланса в подшипнике для радиального подшипника рассматривается отдельно случай, когда теплота отводится главным образом теплопроводностью через элементы подшипника, и случай, когда теплота отводится главным образом смазочным материалом. И в том и в другом случае для определения расхода через конструктивные элементы подшипника применяются специальные эмпирические формулы. [c.201]

В упорно-опорном подшипнике осевые зазоры вала должны быть в пределах 0,3—0,5 мм на обе стороны, в опорном — со стороны, обращенной к упорному подшипнику зазор выполняется из расчета теплового удлинения вала, а с другой стороны — из расчета 0,5 мм на каждый погонный метр длины вала между центрами подшипников. [c.140]

HI. Тепловой расчет подшипников [c.322]

МПа м/с= 1,8 10 Па м/с, т. е. условия q< q и qv< 1(/и выдержаны с большим запасом. Может создаться впечатление, что рассчитываемый подшипник вполне надежен, однако тепловой расчет обнаружил значительную тепловую напряженность подшипника. Поэто.му необходимо выполнить поверхность корпуса ребристой и ввести обдув. Элементарный расчет но qv не содержит фактически конкретных показателей тепловой напряженности, что на практике нередко приводит к неожиданным осложнениям — подшипник перегревается и выходит нз строя, хотя значения q vi qv далеко не достигают предельных величин, приводимых в справочных таблицах. [c.327]

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПОДШИПНИКОВ [c.356]

При поверочном тепловом расчете исполненных подшипников (параметры которых необязательно выбраны из условия = 0,3) среднюю те.мпературу г р масляного слоя определяют методом последовательного приближения. Задаются предположительным значением ( .р, определяют [c.359]

Тепловой расчет Подшипников . . . 356 [c.573]

Тепловой расчет подшипника, из которого определяется расход охлаждающей воды, ведут в предположении, что она полностью поглощает все выделившееся тепло, т, е. без учета потерь на теплопередачу и рассеивание. В этом случае [c.212]

Теплостойкость. Теплостойкостью называют способность конструкции работать в пределах заданных температур в течение заданного срока службы. Перегрев деталей во время работы — явление вредное и опасное, так как при этом снижается их прочность, ухудшаются свойства смазки, а уменьшение зазоров в подвижных соединениях приводит к заеданию и поломке. Для обеспечения нормального теплового режима работы проводят тепловые расчеты (расчеты червячных передач, подшипников скольжения и др.). [c.22]

В большинстве случаев при расчете пластмассовых подшипников так же, как и при расчете металлических, проверяют несу-ш,ую способность и тепловой баланс запроектированного подшипника. [c.224]

На рис. 27 изображена схема узла, в котором вал вращается в неподвижном подшипнике. При расчете принимается следующая схема тепловых потоков. Тепло образуется на опорной площадке подшипника, ограниченной углом контакта 2ф, в процессе фрикционного взаимодействия рабочих поверхностей подшипника и вала. Избыточная температура вала под подшипником постоянна в радиальном и осевом направлении. Максимальная температура на рабочей поверхности обычно определяется как сумма средней температуры поверхности трения и температурной вспышки на пятне контакта [55, 57]. Формулы для расчета температуры вспышки даны во второй части и в приложении. Однако при скоростях скольжения, имеющих место при эксплуатации рассматриваемых подшипниковых узлов (менее 2,5 м/с—см. гл. 4), роль температурных вспышек на пятнах контакта незначительна, и ими можно пренебречь. Избыточная температура опорной площадки подшипника (на угле контакта 2(р) постоянна и равна Од, а за пределами опорной площадки температура рабочей поверхности подшипника снижается по экспоненциальному закону, достигая минимального значения в точке с рабочей поверхности, наиболее удаленной от опорной площадки (рис. 27). [c.51]

Для предотвращения вытекания смеси из тормозного устройства вдоль вала, применяют уплотняющие устройства, располагаемые около подшипников. Порошковые тормоза имеют весьма высокую долговечность, определяемую физико-химической устойчивостью материала сцепляющего слоя порошка. Так как кинетическая энергия затормаживаемых элементов механизма переходит в тепловую энергию, то порошковый тормоз нуждается в обеспечении хорошего теплорассеяния. Если при расчете теплового баланса окажется, что средняя мощность потерь больше того, что может рассеять поверхность тормоза при естественном охлаждении, то следует увеличить поверхность теплоотдачи посредством ребер или применить искусственное охлаждение путем обдува воздухом или же применить водяное охлаждение. [c.321]

Хотя отдельным исследователям удавалось натурным путем измерить величины таких тепловых деформаций фундаментов (см. работы Ю. Н. Рейнмана [Л. 58] и американской компании Юнион Электрик [Л. 89]), определить эти величины расчетным путем с точностью допусков на центровку подшипников jb настоящее время не представляется возможным. Причина этого лежит в значительной трудности определения температур различных частей фундаментов и частей турбоагрегатов. Например, ошибка в определении температуры в 5° С приводит при расчете тепловой деформации фундаментной колонны высотой 4 Л1 к ошибке 0,72 мм (из расчета коэффициен- [c.163]

Цв том называют способность металла отражать падающие на него световые лучи, например медь красноватого цвета, алюминий серебристо-белого. Плотность характеризуется массой, заключенной в единице объема. Плавление — процесс перехода из твердого состояния в жидкое. Температура плавления железа 1535°С, олова 232°С, меди 1083°С. Теплопроводность — способность металлов поглощать тепло и отдавать его при охлаждении. Лучшей теплопроводностью обладают серебро, медь, алюминий. Теплопроводность учитывается в теплотехнических расчетах. Тепловое расширение — способность металла расширяться при нагревании сжиматься при охлаждении. Это свойство учитывают при строительстве мостовых ферм, железнодорожных путей, при изготовлении подшипников скольжения. Теплоемкостью называют способность мета-лла при нагревании поглощать определенное количество теплоты. Электропг.овод-ность — способность металла проводить электрический ток. Для токонесущих проводов используют ме,дь и алюминий с высокой электропроводностью, а в электронагревательных приборах и печах применяют сплавы с высоким электросопротивлением (нихром, константак, ман- [c.14]

Расчет теплового баланса подшипника. Тепло, выделившееся в подшипнике без смазки, может быть отведено во внешнюю среду через корпус подшипника и вал в случае, если материалы вала и подшигтнка обладают высокой теплопроводностью. Поскольку теплоотвод через корпус подшипника значительно выше, чем через вал, то в расчете ограничиваются вычислением теплоотвода через корпус. Такой же расчет производят, когда шейка вала выполнена из материала с низкой теплопроводностью. Если же вкладыш подшипника толстостенный и выполнен из материала, плохо проводящего тепло, то отводимое тепло рассчитывают через вал. [c.29]

При расчете теплового режима подшипника при нефтяных смазочных маслах можно принимать с = 1,92-10 Дж/(кг-°С) р = 900 кг/м . Коэффициент теплопередачи принимают К = 9... 16 ВтДм °С) при искусственном обдуве со скоростью К = 16 /и , Вт/(м °С). [c.301]

Тепловой баланс. Тепловое состояние подшипника определяется совместным решением уравнения течения смазки - уравнения Рейнольдса (6.13) и уравнением переноса теплоты (6.12). Для изотермического режима смазки, допустимого для расчета легко и сред-ненафуженных подшипников, производится расчет теплового баланса. Составляющие теплового баланса определяются типом подшипника и процессами, в нем происходящими. Вьщеляются следующие типы подшипников смазываемые естественным образом, в которых теплота отводится, главным образом, за счет теплопроводности в детали подшипника [c.197]

Тепловой расчет подшипников, работаюш,их в условиях полу-жндкостного или жидкостного трения, производится на основе теплового баланса при установившемся движении по уравнению [c.322]

Тепловой расчет необходим и для скоростных подшипников, и для тяжело нагруженных, когда ЗМПа. [c.323]

Составной частью расчета при жидкостной смазке является тепловой расчет, так как недопустимое повыпк -ние температуры может принесгп к недопустимому изменению свойств или кипению смазочного материала, к выплавлению заливки вкладыша, а также к недопустимым темпера1урным деформациям и захватыванию вала в подшипнике. [c.383]

Расчет. В связи с изменением относительного зазора в пределах (0,4..,6) 10 целесообразно организовать вь.1числеиия параметров подшипника в цикле с перебором относительных зазоров, например, с [пагом 0,0005 (символы действия 4...9 на схеме алгоритма рис. 18.12). Параметры работы иодшипника определяют при установившемся тепловом режиме, но. зтому в программе предусмотрен итерационный цикл вычисления средней температуры масла е шагом 0,5 °С (символы действия 6...8). [c.393]

В уравнения (9.11) и (9.12) следует подставлять значения динамической вязкости масла (Xj и fi,, которые соответствуют средним температурам смазочного слоя соответственно при SmmF и SmaxF-определения значений средних температур проводят тепловой расчет [131, который целесообразно выполнять на ЭВМ, используя метод последовательных приближений. Рекомендуется упрощенный метод выбора посадок для подшипников скольжения по относительному зазору I]), определяемому по эмпирической формуле [131 [c.215]

Условный расчет подшипников скольжения. Как указывалось выше, большинство подшипников скольжения работает в условиях несовершенного смазывания. При этом подшипники рассчитывают условно по среднему давлению на трущихся поверхностях р и удельной работе сил трения pv, где V — окружная скорость поверхности цапфы. Расчет по среднему давлению р гарантирует невыдавливаемость смазочного материала, а расчет по рь — нормальный тепловой режим и отсутствие заедания. [c.523]

Расчет подшипников скольжения, работающих в условиях полужидкостной и граничной смазки условно ведут по допускаемому среднему давлению [р] на трущихся поверхностях (этот расчет гарантирует невьщавливаемость смазочного материала) и по допускаемому произведению [pv ] среднего давления на скорость скольжения v, т. е. окружную скорость цапфы (этот расчет гарантирует нормальный тепловой режим и отсутствие заедания). Среднее давление в подшипнике предполагается равномерно распределенным по диаметральному сечению цапфы (рис. 13.7) и равным [c.225]

При недостаточной смазке и малой угловой скорости вала подшипники скольжения работают при граничной смазке и без смазки (участок /о — I, см. рис. 15.1). В этих режимах расчет подшипников выполняют условно по двум показателям среднему давлению р между цапфой и вкладьппем и произведению pv. Расчег по р гарантирует невыдав]н1ванпе смазки и представляет соЬой расчет на износостойкость. Расчет по pv гарантирует нормальный тепловой режим, т. е. отсутствие заедания, и представляет собой расчет на теплостойкость. Для ограничения износа и нагрева необходимо выполнить условия [c.304]

Расчет на допустимое давление производят приближенно. Принимая допустимое удельное давление на сегменты р .доп с 3,5 МПа, получают необходимую площадь нижних сегментов = Рап/руд.доп- Схемз смззки включзется в общую схему смазки генератора и турбины и в горизонтальных агрегатах является достаточно сложной. Один из ее вариантов показан в работе [29]. Наряду с расчетом на прочность выполняется тепловой расчет подшипника. [c.220]

Теплостойкость — способность конструкции работать в пределах заданных температур в течение заданного срока службы. Перегрев деталей во время работы представляет собой не только вредное, но и опасное явление. Поэтому многие трущ,иеся пары (подшипники, червячные передачи и др.) подвергаются тепловым расчетам для обеспечения нормального теплового режима работы. [c.239]

Расчеты подшипников скольжения для работы в условиях граничного трения — условный расчет по допукаемым давлениям или по произведению pv, для работы в режиме жидкостного трения — гидродинамический расчет для быстроходных подшипников — тепловой расчет качения — для статически нагруженных по допускаемой статической нагрузке для вращающихся под нагрузкой — на долговечность. [c.145]

Из-за большой разницы коэффициентов теплового расширения алюминиевых сплавов и стали или чугуна монометаллические вкладыши из алюминиевого сплава, установленные в стальной или чугунный корпус (наиболее распространенная конструкция подшипника), при рабочих температурах могут иметь высокие внутренние напряжения сжатия, тем большие, чем выше температура (см. табл. 77—78). При некоторой критической температуре внутренние напряжения могут достигать предела текучести материала (при условиях, зависящих от посадки, геометрических размеров, прочности сплава и разницы в коэффициентах теплового расширения корпуса и вкладыша) и вкладыши начнут деформироваться пластически. Вследствие этого при последующем охлаждении вкладышей внутренний диаметр их уменьшается против начального, что приводит к опасному уменьшению или исчезновению зазора между валом и вкладышами. Величина критической температуры, как показали расчеты и экспериментальная прогерка, обратно пропорциональна пределу текучести материала, что и привело к распространению наиболее прочных алюминиевых сплавов в начальный период промышленного применения алюминиевых антифрикционных сплавов. [c.113]

В отличие от фторопласта свойства литьевых термопластичных материалов (ацетальных смол, полиамидов) зависят от температуры. Вместе с тем при нормальной температуре или незначительном нагреве их износостойкость высока. Поэтому основным критерием наступления предельных режимов эксплуатации термопластичных подшипников скольжения (сокращенно ТПС) является допустимый уровень температур. Следовательно, в основе расчета нагрузочной способности ТПС должен лежать тепловой расчет узла, задачей которого является определение рабочей температуры узла или (при заданной допустимой температуре эксплуатации) допустимых режимов эксплуатации ТПС в данном узле. [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...