660 — Расчет скольжения

Подшипники скольжения вагонные — Расчёт [c.203]

При расчёте транспортных средств существенное значение имеют следующие величины а) коэфициент сопротивления перекатыванию б) коэфициент сцепления в) коэфициент трения скольжения (между колесом и дорогой). [c.139]

Допускаемые контактные напряжения сдвига для стальных косозубых и шевронных колёс. Нагрузка вдоль контактных линий косозубых и шевронных колёс, даже при идеально точном изготовлении последних, распределяется неравномерно, вследствие различной жёсткости зубьев на разных участках контактных линий [11] и различного износа зубьев (хотя бы только приработочного) при разных скоростях скольжения (в полюсе зацепления скорость скольжения равна нулю). Так как расчётные формулы (4з), (4и), (4к) и (4л) выведены исходя из предположения о равномерном распределении нагрузки по контактным линиям, то для согласования расчёта с эмпирическими данными оказалось необходимым снизить значения допускаемых контактных напряжений для косых и шевронных зубьев R -K по сравнению с напряжениями для прямых зубьев (при <ЗЬ0 — [c.260]

Концентрация нагрузки по ширине зубчатых колёс при их расчёте по АГМА не учитывается, однако в этом расчёте имеется указание, что если отношение ширины зубчатых колёс к диаметру шестерни велико, то следует производить анализ деформаций и соответственно снижать допускаемую нагрузку (или увеличивать расчётную нагрузку). Корпусы редукторов должны быть жёсткими. Подшипники должны быть расположены так, чтобы деформации зубчатых колёс и валов были минимальными. Удельные давления в подшипниках скольжения не должны превышать 14 на быстроходном валу редуктора, 28 кг/см- — на промежуточном и 42 кг см — на тихоходном, при условии применения хорошо смазываемых подшипников авиационного типа,— бронзовых с баббитовой заливкой. Удельные давления для простых бронзовых подшипников не должны превышать двух третей от указанных выше. Скорость скольжения не должна превышать 8 м/сек в бронзо-баббитовых подшипниках и 6 м сек — в бронзовых. В противном случае должна быть предусмотрена смазка под давлением. [c.285]

При расчёте деформации вала силы, действующие на него, принимаются обычно сосредоточенными. Опоры валов чаще всего рассматриваются как шарнирные. Это допущение близко к действительности, когда подшипники самоустанавливающиеся, и, наоборот, даёт грубое приближение, когда опора представляет группу подшипников качения или длинный не-самоустанавливающийся подшипник скольжения с малыми зазорами. В последнем случае возможен уточнённый расчёт опору следует заменить двумя близкими концевыми опорами или, исходя из наиболее вероятного зазора в опоре и её длины, следует найти максимально возможный [c.519]

Коэфициент трения в муфте не является величиной постоянной. Он зависит от многих факторов, обусловливающих режим работы муфты, как-то от нажимного усилия, скорости скольжения, состояния поверхностей трения (обработка, загрязнённость), температуры, точности прилегания поверхностей (разверка муфты), сотрясений, которым подвергается муфта. ИТ.д. Наиболее закономерное влияние на коэфициент трения оказывают скорость скольжения, удельное давление и температура однако определённых зависимостей для этих факторов до сих пор ещё не имеется и потому при расчётах приходится брать средние значения коэфициента трения, возможные же при этом ошибки выправлять регулировкой муфты при её установке. [c.550]

Расчёт подшипников скольжения. Определение размеров подшипника из условия прочности производится по формуле [c.700]

Расчёт подшипников скольжения производится исходя из условия, чтобы толщина масляного слоя в подшипнике была больше суммы неровностей обработки вала и вкладыша и чтобы температура подшипника была меньше величины, превышение которой существенно снижает защитную способность масла. [c.196]

Для плоских поверхностей скольжения, оборудованных капельной смазкой, расчёт потребности производится по формуле [c.723]

В трибологии, например, уже давно используется задача теории упругости о локальном сжатии тел (задача Герца). Она позволила создать метод расчёта фактических площадей контакта шероховатых тел и контактной жёсткости сопряжений, исследовать некоторые вопросы теории скольжения и качения, разработать инженерные методики оценки предельных нагрузок в опорах качения, износа кулачковых механизмов и зубчатых передач и т. д. [c.6]

Заметим, что соотношения (3.51), (3.53) и (3.54) применимы также для расчёта контактных характеристик в задаче о скольжении вязкоупругого цилиндра с механическими характеристиками Та по вязкоупругому основанию с механическими характеристиками Е2, V2i Те, Тд-, если заменить в этих соотношениях и на параметры жЕ и определённые в (3.18) и С3.19). [c.159]

Рассмотрим осесимметричную контактную задачу о вдавливании в упругое полупространство кольцевого штампа, уравнение торцевой поверхности которого описывается функцией г = = /(г), вращающегося вокруг своей оси с угловой скоростью (см. рис. 7.4). Нормальная сила P t) и момент M t), приложенные к штампу, являются функциями времени, Решение этой задачи может быть использовано для расчёта износа таких сопряжений, как осевой подшипник скольжения, торцевое уплотнение, муфта сцепления, дисковый тормоз и др. [c.375]

В описываемой конструкции должна быть учтена ещё центробежная сила катков, которая может быть уравновешена силами трения скольжения в радиальном направлении. Из-за ненадёжности такого уравновешивания шарики вкладываются в особые гнёзда (фиг. 184), вследствие чего векторы мгновенных угловых скоростей устанавливаются принудительно по прямым, проходящим через точки касания шарика с обеими поверхностями и пересекающимся на оси вращения пяты. На фиг. 185 представлена конструкция опоры орудия комбинированного типа здесь применены и плоская пята, и шарики, и колесо. В этих расчётах не учтено влияние смазки, которая применяется на практике и в опорах качения. [c.132]

Расчёт подшипников скольжения [c.569]

К о д н и р Д. С., Методика расчёта подшипника скольжения жидкостного трения, Вестник машиностроения № К), 1949. [c.612]

При проектировании за-клёпочных соединений для котлов и резервуаров, где добиваются плотных швов, помимо расчёта на срез производят проверку сопротивления скольжению за счёт трения. Однако допускаемое напряжение по скольжению даётся в кг]см поперечного сечения заклёпки таким образом, проверка на трение при односрезных заклёпках сводится к проверке на срез лишь с другим допускаемым напряжением. При двухсрезных заклёпках в расчёт на трение вводится, конечно, одна площадь сечения заклёпки, но зато повышается почти вдвое допускаемое напряжение на трение за счёт двух накладок. [c.165]

Расчёт подшипника скольжения ведущего патрона. Втулка подшипника скольжения ведущего патрона (шпинделя) работала до модернизации со средним числом оборотов п = = 33 об/мин. (при мощности Электродвигателя Л э-а = 25 А. с.). [c.556]

Результаты проведённых расчётов вновь изготовленного зубчатого колеса, установленного на валу электродвигателя, а также подшипников скольжения шпинделей планшайб, валов и т. п. свидетельствуют о том, что режимы работы по модернизированной схеме допустимы, а поэтому никакого усиления эти звенья не требуют. [c.558]

В сопряжениях скользящих пар со значительной скоростью скольжения, кроме отмеченных соображений, величина зазора должна определяться с учётом вязкости смазки. Для обеспечения работоспособности необходимо увеличивать зазор с увеличением скорости и диаметра. Точный расчёт по определению минимального зазора при жидкостном режиме трения производится на основе гидродинамической теории смазки. [c.598]

М. С. Полоцкий. Исходный и рабочий контуры зубчатой рейки. Теория и расчёт зубчатых передач и подшипников скольжения . ЦНИИТМАШ, книга 13. [c.448]

Кроме коэфициента трения скольжения важное значение имеет коэфициент сцепления ф между колесом и рельсом. Коэфициентом сцепления называется отношение наибольшего возможного при отсутствии бок-сования окружного усилия на колесе к нормальному давлению колеса на рельс. Весьма важная роль коэфициента сцепления при расчётах объясняется тем, что значение этого коэфициента лимитирует величину тяговой силы. [c.400]

В большинстве случаев расчёты по теории пластического равновесия приводят к громоздким и длительным вычислениям. В то же время действительные геологические и гидрогеологические условия и свойства грунтов ие позволяют получить при таких расчётах достаточно близкие к истинным поверхности скольжения и определить коэфициент устойчивости. Поэтому практически обычно"пользуются упрощёнными методами расчёта. [c.224]

Вспомогательные механизмы — Электродвигатели— Время работы механизма 8 — 1062 — Расчёт мощности 8 — 1062 — Электроприводы 8—1061 Вталкнватели 8—1028 Главная линия — Детали — Конструирование и расчёт 8 — 894 — Механизмы — Конструирогвание и расчёт 8 — 894 — Элементы 8 — 850 — Схемы 8 — 850 Двигатели — Графики нагрузки 8 — 1054 — Определение мощности 8 — 1054 — Расчёт на перегрузку 8— 1055 — Регуляторы скольжения 8 — 1056 — Регуляторы скольжения жидкостные 8 — 1056 Детали — Конструирование 8 — 894 Расчёт 8 — 874—937 Кантователи 8—1042 Кантователи крюковые 8—1042 Кантователи роликовые 8—1044 Кантователи рулонов 8—1044 Кантователи угловые 8—1042 Кантующие втулки для иоворачивания )ельсов 8—1043 классификация 8—849 Классификация по расположению валков в клети 8 — 851 [c.223]

Основанием для расчёта клиноремённой передачи, так же как и плоскоремённой, должны служить полученные экспериментальным путём кривые скольжения". [c.472]

Величину е ориентировочно можно принимать равной 5s , где — номинальное скольжение двигателя. Так как малые двигатели имеют значительно большее скольжение, доходящее до 4 и даже 12%, чем крупные (где 5д = 1—2%), то разница между зависимостями (18) и (19) в малых двигателях становится очень существенной. Формулой (18) в расчётах привода можно пользоваться лишь тогда, когда не требуется очень большой точности. Зависимости (18) и (19) могут быть выражены в относительных единицах. При этом за масштаб для скольжения принимают максимальное скольжение а для момента — максимальный момент /МотЦ- Относительными вели- [c.15]

Когда привод стана снабжён регулятором скольжения, это уравнение даёт преувеличенное значение ) и в этом случае необходимый запас кинетической энергзи маховика может быть найден лишь одновременно с расчётом самого привода стана [c.930]

Удельные давления (с учётом моментов во всех плоскостях) на направляющих из чугуна СЧ 21 -40 по чугуну СЧ 15-32—СЧ 21—40 достигают при малых скоростях скольжения— порядка скоростей подачи (токарные, фрезерные и аналогичные станки) — до 25—30 кг/бЛ 2, а при больших скоростях скольжения — порядка скоростей резания (строгальные станки)—до 8 кг1см . При расчёте по средним удельным давлениям допускаемые значения примерно в 2 раза ниже. Для специальных станков, предназначенных для непрерывной интенсивной работы, допускаемые удельные давления на 3(Р/о ниже. [c.173]

При расчёте механизмов передвим ения кранов и крановых тележек опытный коэфициент С, учитывающий условия, в которых происходит движение крана (перекосы, влияние трения реборд колеса, засорённости пути и т. д.), следует принимать в пределах 1,3—1,5, если ходовые колёса вращаются в подшипниках скольжения, и в пределах 2,5—3,2, если ходовые колёса вращаются в подшипниках качения большие значения коэфи-циента С принимаются при больших пролётах крана. [c.949]

Почти все изложенные ниже результаты могут быть применены для определения контактных характеристик взаимодействующих тел и силы сопротивления их относительному перемещению по крайней мере на двух масштабных уровнях. Макромасштаб - это некоторая расчётная схема реального сопряжения. На этом уровне изучается распределение номинальных напряжений внутри номинальной области контакта в зависимости от макроформы и свойств контактирующих тел и условий взаимодействия. Микромасштаб - это модель элементарного (на данном структурном уровне) фрикционного контакта (например, контакт двух неровностей). Это позволяет использовать полученные результаты для расчёта контурных и фактических площадей контакта, сближения тел под нагрузкой, распределения контактных и внутренних напряжений при качении и скольжении. Кроме того, представленные в этой главе результаты позволяют определить те области изменения параметров, при которых учёт трения и несовершенной упругости приводит к существенному изменению конечных зависимостей по сравнению с упрощёнными постановками. [c.131]

Распределение максимальных касательных напряжений для разных значений плотности контакта может быть использовано для расчёта накопления повреждённости вблизи поверхности и характера усталостного разрушения при скольжении шероховатых тел (см. главу 6). [c.283]

Многие из предложенных моделей могут быть применены для анализа контактных характеристик на разных масштабных уровнях. Так, задача о скольжении индентора по поверхности вязкоупругого полупространства моделирует условия как макроконтакта, так и контакта единичного выступа, что и было использовано для расчёта механической составляющей силы трения. [c.451]

Иваночкин П.Г., Коваленко Е.В. Расчёт изнашивания двухслойного вкладыша радиального подшипника скольжения // Там же. [c.461]

Выбор различных посадок для подвижных и неподвижных соединений можно производить на основании предварительных расчетов, экспериментальных исследований или ориентируясь на аналогичные соединения, условия работы которых хорошо известны. Расчеты, связанные с выбором подвижных посадок, например при сопряжении цапф с подшипниками скольжения, осуществляются обычно на основе гидродинамической теории трения и заключаются в установлении необходимого зазора для обеспечения жидкостного трения. В других случаях зазоры могут рассчитываться по условию компенсации отклонений формы и расположения поверхностей для обеспечения беспрепятственной сборки деталей. Возможны также расчёты по условиям обеспечения необходимой точности перемещений деталей или фиксации их взаимного расположения, расчеты зазоров для компенсации температурных деформаций деталей и т. п. Расчеты, связанные с выбором посадок в неподвижных соединениях, сводятся к определению прочности соединения, напряжений и деформаций сопрягаемых деталей, а также к определению усилий запрессовки и распрессовки. В результате тех или иных расчетов необходимо получить допустимые наибольшие и наименьшие значения расчетных зазоров [5rnaxi, [Sm, 1 или расчегных натягов (Л/ шЕкЬ ЛТшт . [c.299]

При расчёте деформации вала силы, действующие на него, принимаются обычно сосредоточенными. Опоры валов чаще всего рассматриваются как шарнирные. Это допущение близко к действительности, когда подшипники само-устанавливающиеся, и, наоборот, даёт грубое приближение, когда опора представляет группу подшипников качения или несамоустанавливающийся подшипник скольжения с малыми зазорами. [c.528]

Прямую пропорциональность между износом и удель ным давлением можно принимать при расчёте на изнашива ние многих деталей станков направляющих скольжения дисков фрикционных муфт, ходовых винтов и гаеКг кулио ных механизмов и др. [c.28]

Расчёт подшипников скольжения. При модернизации станка следует определять Удельное давление (р в кг1см ) и окружную скорость шейки вала в подшипнике (и в м сек) [c.552]

Угол, соответствующий фланку на зубьях (см. ЦНИТМАШ, книга 13 Теория и расчёт зубчатых передач и подшипников скольжения . Машгиз, 1948, стр. 202, формула (69) с соответствующим преобра зоваиием) oui, ош ar os tg ar os - eui фш 107,120, 107,120 tg ars os 29 -34 126.34 = tg ar os-0,82820 — tg ar os.0,84787 = =0,67668—0,02534=0,05134 pad = 2°56 1 [c.164]

Упрощённые методы расчёта устойчивости основаны на предположении, что некоторая часть грунтового массива при нару-шении равновесия перемещается относительно остального грунта, как одно целое по по-верхности, называемой поверхностью скольжения (фиг. 18). Поверхность скольжения выбирается таким образом, чтобы получить наименее выгодное соотношение, между си-ламк удерживающими и сдвигающими. [c.224]

При расчёте устойчивости откосов и оснований сооружений обычно принимают круг-лоцилиндрическую поверхность скольжения. Существуют также методы расчёта устойчивости грунтов, предполагающие очертание линий скольжения по логарифмической спирали и др. [c.224]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...