Особенности теплового баланса

Д. Особенности теплового баланса различных процессов. [c.338]

Теплообмен в топке котла и его особенности. Тепловой баланс топки. Теоретическая температура горения топлива и критерии теплообмена. [c.517]

ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА [c.92]

ОСОБЕННОСТИ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА КОТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ ПРИ ОТБОРЕ ПРОДУКТОВ ГОРЕНИЯ НА СУШКУ ТОПЛИВА В СИСТЕМЕ ПЫЛЕПРИГОТОВЛЕНИЯ [c.366]

Прежде всего отметим, что процедура построения уравнений в МКЭ имеет важную особенность по сравнению с методом конечных разностей. При построении конечно-разностной схемы мы рассматривали уравнение теплового баланса для элементарного объема, построенного около узла сетки с номером т (см. 3.3), и сразу получали т-е уравнение общей системы. В случае МКЭ в т-е уравнение системы (4.21) входит сумма производных от функционалов /<">, вычисленных для различных элементов, которые содержат узел с номером т. Поэтому при составлении каждого уравнения надо производить суммирование вкладов от разных элементов. Из-за этой особенности процедура построения системы уравнений МКЭ несколько менее наглядна, чем в случае конечных разностей, и при ее первоначальном изучении возникают некоторые трудности. Для простоты изложение начнем с разбора конкретного примера для области, изображенной на рис. 4.8 и состоящей всего из трех элементов, которые содержат пять узлов. [c.141]

При помощи уравнения теплового баланса из условия, связывающего конечные температуры теплоносителя и рабочего тела (например, из равенства Г< ) = 7 (2)+т, где т — заданная величина), могут быть определены параметры обоих теплоносителей на выходе из теплообменника. Определение конечной температуры особенно удобно производить графически. Проведем для этого линии изменения состояния T = T(i) при течении 1 кг вещества I и g кг вещества II (рис. 4-20) и найдем на этих кривых точки СУ и С", отстоящие по вертикали на расстоянии т, а по горизонтали на одинаковых расстояниях от начальных точек А и В. [c.135]

Рассмотрим некоторые особенности воздухоподогревателей. Из уравнения теплового баланса по газам и воздуху следует, что [c.111]

При сжигании газообразного топлива приходная часть теплового баланса складывается из тех же составляющих с той особенностью, что низшая теплота сгорания относится к сухому топливу, т. е. к величине QS. [c.302]

При движении парожидкостного потока абсолютные скорости паровой и жидкой фаз различны. В подъемных трубах скорость перемещений паровой фазы выше скорости жидкой фазы, а в опускных—ниже. Вследствие этого данные по расходу среды (или даже расходам отдельных фаз), геометрии канала и физическим свойства м жидкости и пара еще не дают достаточно полного представления о гидродинамике потока. Поэтому для характеристики двухфазного потока наряду с. величинами, рассчитанными по уравнениям материального и теплового баланса, приходится вводить величины, определение которых ведется с учетом особенностей движения отдельных фаз. Параметры, рассчитанные по уравнениям материального и теплового баланса, принято называть расходными параметрами, а величины, характеризующие движение каждой из фаз в отдельности или гидродинамику потока в целом (с учетом особенностей движения отдельных фаз), — истинными параметрами. [c.7]

Некоторые теоретические расчеты, основанные на предположении, что промышленные аэрозоли большей частью имеют темный цвет, так как в них содержатся частицы углерода, а потому они поглощают солнечные лучи, говорят о том, что подобные аэрозоли способствуют скорее потеплению, чем охлаждению земной поверхности особенно если они сосредоточены над участками с относительно высокой отражательной способностью (они могут, однако, вызвать охлаждение нижнего слоя атмосферы, если находятся над акваторией океана). Это приводит иногда к региональным эффектам потепления в таких районах, как восточная часть США и Европа, где наблюдается максимальная концентрация промышленных аэрозолей. Хотя существуют значительные разногласия относительно степени потенциального влияния аэрозолей на климат, они, скорее всего, гораздо меньше влияют на глобальный тепловой баланс, чем углекислота (если только они не воздействуют на микрофизические свойства облаков сильнее, чем предполагается в настоящее время). [c.33]

Фазовые превращения являются одним из самых эффективных способов поглощения тепла, особенно переход в газообразное состояние, поскольку теплота сублимации почти на порядок превосходит теплоту плавления. Кроме того, отвод газифицированного вещества сопровождается вдувом массы в пограничный слой. С этих же позиций необходимо рассматривать и химическое взаимодействие отдельных компонент внутри материала между собой, а также с компонентами набегающего потока. Во многих случаях химические реакции протекают с выделением тепла, что ухудшает тепловой баланс в поверхностном слое. Тем не менее образование в результате этих реакций больших масс газообразных продуктов считается положительным явлением, так как оно ведет к снижению доли механически унесенного материала с поверхности и вдуву газа в пограничный слой. [c.120]

Тепловой баланс котельных установок в СССР и многих других странах определяется по низшей теплоте сгорания топлива ( . До сих пор применение подобной методики было вполне оправдано, поскольку охлаждение дымовых газов ниже точки росы не практиковалось и скрытая теплота паров, содержащихся в продуктах сгорания, не использовалась. В случае применения контактных экономайзеров, контактных и контактно-поверхностных водогрейных котлов, позволяющих обеспечить глубокое охлаждение дымовых газов ниже точки росы и сконденсировать значительный процент водяных паров, содержащихся в газах, т. е. когда при движении дымовых газов по установке происходит изменение их влагосодержания, расчет теплового баланса по низшей теплоте сгорания является неправомерным, поскольку эта методика не учитывает изменения влагосодержания газов. Неправомерность сведения баланса по ( особенно видна при конденсации значительной части водяных паров, когда потеря тепла с уходящими газами может стать отрицательной величиной, а к. п. д. котельной установки превысить 100%. [c.175]

Для определения количества поверхностей нагрева в топках кипящего слоя кроме теплоотдачи от слоя к трубам необходимо знать и распределение по высоте теплоты сгорающего топлива. Последнее особенно требуется при расчете теплового баланса стационарного кипящего слоя. [c.284]

Более простую и не менее общую постановку задачи дает использование уравнений теплового баланса и теплообмена, особенно если дополнить их замыкающей систему характеристикой процесса горения [Л. 26]. В качестве последней может быть использован параметр макс или соответствующая ему связь между температурами 0ф и 00, определяемая величиной показателя температурного режима и и множителя подобия температурных полей т в формуле (6-39). [c.200]

Многие печи, особенно ванные, теряют значительную долю полученного ими тепла в окружающую среду. Иногда эта потеря составляет 50 %1 в тепловом балансе печи, поэтому особенное внимание следует уделить конструкции теплоизолирующих ограждений. Экономия топлива при правильно выполненной тепловой изоляции печей может достичь 10% три одновременном повышении производительности на 10—16%. Изоляцию следует накладывать только в тех местах, где требуется повышенный отвод тепла, чтобы не перегревать материал футеровки, подвергающейся особенно сильному тепловому воздействию. Рациональное ограждение печей нужно выбирать на основе технико-экономических сравнений различных вариантов. [c.200]

Печные установки обычно характеризуются высокой температурой рабочего пространства, что обусловливает специфические особенности их теплового баланса. Ванные и нагревательные печи имеют большой процент потерь тепла с уходящими газами (более 50%), значительные потери тепла с водой, охлаждающей элементы кладки, и выходящей горячей продукцией. Ванные печи, например стекольного производства, характеризуются потерями в окружающую среду до 40%. [c.234]

В монографии излагается приближенный метод расчета процессов теплопроводности, основанный на предварительном исключении из соответствующих дифференциальных уравнений теплового баланса одной или нескольких независимых переменных (например, пространственных координат). Этим методом решены задачи с граничными условиями первого, второго, третьего и четвертого рода, т. е. все основные задачи теории теплопроводности (в том числе рассмотрены процессы распространения теплоты в телах сложной конфигурации, а также в телах, где имеет место изменение агрегатного состояния вещества). Особенностью метода является его исключительная простота (при решении задач приходится использовать лишь хорошо известные табличные интегралы). [c.2]

Сравнение тепловой экономичности теплофикационных ПТУ при различных программах регулирования. Выше выполнен в общем виде термодинамический анализ, выявляющий общие качественные закономерности изменения удельного расхода теплоты при переходе к СД. Для количественной оценки эффективности СД он нуждается в дополнении детальными расчетами тепловых балансов применительно к конкретным агрегатам с тем, чтобы учесть их особенности (характеристики регулировочных ступеней, питательных насосов и их приводов, тепловые схемы, многоступенчатый подогрев сетевой воды и пр.). Ниже приведены резуль- [c.176]

Для правильной оценки эффективности принятой схемы важно уметь точно определить дополнительный расход тепла на паротурбинную установку, связанный с работой испарителя. Эта задача достаточно сложна, особенно при утилизации вторичного пара, и решение ее обычным путем составления тепловых балансов затруднительно. [c.65]

Для получения расчетной формулы метода обратимся к рис. 2-3, где отражены особенности температурного режима опыта, и рассмотрим тепловой баланс измерительной системы. В соответствии с выбранным режимом опыта проникающий через тепломер поток Q,. (т) полностью расходуется на разогрев стакана и образца [c.32]

Низкий термодинамический КПД агрегата обусловлен потерями, возникающими в процессе передачи теплоты от топлива, обладающего химической энергией высокого потенциала, к технологическому продукту и особенно к водяному пару с энергией низкого потенциала. В рассматриваемом случае потери от неравновесного теплообмена составляют 22, а потери от необратимого горения 23,8 %. Вместе с тем потери эксергии с уходящими газами в ЭТА по эксергетическому балансу составляют 1,3 против 7,1 % по тепловому балансу, что объясняется низким температурным потенциалом уходящих газов, а следовательно, и относительно малой их ценностью. [c.102]

Отмеченные особенности вносят существенные затруднения в методику расчета материального и теплового балансов процесса кристаллизации, а также в определение производительности установки (аппарата). В предлагаемой работе на основе точного анализа протекания процесса при адиабатическом испарении воды из солевого раствора показаны методика определения выхода кристаллов, маточного раствора и расчета производительности кристаллизатора. [c.341]

Разомкнутый цикл сушки дает экономию топлива, величина которой зависит от рода агента сушки примерно 5% при применении топочных газов, 10% при применении отходящих газов котельного агрегата с температурой 300—350° С, определяемой тепловым балансом процесса сушки. Еще большая экономия (до 15%) может быть получена при использовании в качестве теплоносителя отборного пара турбин, т. е. примене-НИИ паровых сушилок. Однако последние требуют весьма значительных затрат и расхода металла, габариты их велики. Поэтому в настоящее время следует считать наиболее рациональным агентом для глубокой сушки фрезерного торфа отходящие газы котельного агрегата, особенно если учесть и значительное уменьшение поверхности нагрева последнего с повышением температуры отходящих газов до 350° С. [c.348]

Из формул, приведенных при рассмотрении особенностей теплового баланса СПГГ, можно определить, что внутренний к. п. д. СПГГ [c.122]

Тепловой баланс установки с СПГГ является частным случаем теплового баланса комбинированного двигателя. Особенность теплового баланса СПГГ состоит в том, что вся эффективная мощность установки получается от силовой турбины, а поршневой двигатель служит только для привода компрессора. Тепловой баланс можно составить для всей установки, а также для ее агрегатов, т. е. отдельно для свободно-поршневого генератора газа и для турбины. [c.349]

Взаимосвязи между различными элементами тепловых машин Земли невероятно сложны. Нельзя быть уверенными в том, что, даже если бы не существовало рода человеческого, тепловой баланс планеты находился бы в устойчивом равновесии. Математические модели еще слишком примитивны для того, чтобы в Hffx учитывались абсолютно все переменные параметры. Известно, что деятельность человека, особенно за последние несколько десятилетии, в немалой степени отразилась на состоянии Земли например, ощутимо возросла концентрация двуокиси углерода. Верхние слои стратосферы — это чрезвычайно чувствительная область воздушной оболочки, так как в них крайне низка концентрация газов и происходят фотохимические реакции, играющие исключительно важную роль. Проведение испытаний термэ- ядерного оружия в стратосфере, выброс огромного количества твердых частиц и газов двигателями высоко летящих самолетов, вулканические извержения, производство искусственных газов могут весьма заметно нарушить тепловой баланс в этой крайне уязвимой области. [c.308]

Не лишним будет отметить, что, но мнению некоторых исследователей, использование геотермальной энергии может привести к нарушению теплового баланса Земли и вызвать изменение климата на нашей планете примерно через 50—60 лет 2. Тем не менее, вероятно, в недалеком будущем геотермальная энергия будет использоваться более широко, но вряд ли в размерах, конкурирующих с размерами использования каких-либо основных источников энергии. В некоторых районах она, по-видимому, будет служить дополнением к большой энергетике. Таким дополнением может быть и энергия ветра, особенно в районах, удаленных от источников централизованного энергоснабжения и с благоприятными ветровыми условиями. В таких районах применение ветродвига- [c.30]

Данные же исследований теплового баланса при других видах обработки не могут быть распространены на протягивание, поскольку последнее имеет ряд особенностей. Взять хотя бы скоростной фактор если для большинства других видов обработки минимальные скорости начинаются с 10 м/мин и выше, то для внутрви. /его протягивания уже скорость 0-7-8 м мин является ма ч-имяльной. [c.49]

Из анализа температурнь х полей котельных топок и их влияния на суммарный теплообмен [Л. 9] вытекает возможность использования параметра Хмакс в качестве условной характеристики процесса горения, замыкающей систему уравнений теплового баланса и теплопередачи. Этот параметр в известной мере характеризует специфические особенности температурных полей в топках паровых котлов, связанные главным образом с конструкцией топочной камеры, расположением и конструкцией горелочных устройств. [c.201]

Подобно тому как при определении к. п. д, мы анализируем составляющие теплового баланса, при исследованиях температуры стенки радиационного пароперегревателя желательно знать тепловые потоки и условия теплоотдачи от стенки к пару. Основной характеристикой радиационного пароперегревателя является зависимость температуры стенки от нагрузки парогенератора при оптимальных параметрах топочного процесса и средствах регулирования перегрева. Типовые характеристики этого рода Показаны на рис, 9-16,а. При количественном регулировании, т. е. при регулироваиии числом действующих горелок, особенно для вьгсокореакционных топлив, они изменяются незначительно, в результате чего при снижении нагрузки может произойти повышение температуры стенки. Качественное регулирование, т. е. одновременное изменение подачи топлива и воздуха на все горелки, сопровождается равномерным по всей топке и более глубоким снижением величины тепловых потоков, в связи с чем более ве1роятно снижение температуры стенки. Исследование этих вопросов служит одной из предпосылок для правильного выбора способа регулирования нагрузки на данном парогенераторе. [c.212]

Тепловая установка, потребляюш,ая топливо или другой вид энергии, должна иметь технический паспорт, составленный на основе тщательно проведенных измерений различных показателей ее работы во время специальных теплотехнических испытаний и во время длительной эксплуатации. К паспорту должны быть приложены рабочие чертежи, размеры в которых уточнены по фактическому выполнению. Особенное значение имеют размеры рабочего пространства, его ограждений, длины и сечения дымоходов, позволяюш,ие рассчитывать тепловые балансы и аэродинамические сопротивления. Перед проведением теплотехнических испытаний производится полный осмотр установки, устраняются все недостатки, производится анализ записей в эксплуатационных журналах и показаний контрольно-измерительных приборов. Составляются программа исследований, а также схема расстановки дополнительных контрольно-измерительных приборов повышенной точности. Тепловые характеристики, положенные в основу рекомендуемых наивыгоднейших режимов, должны быть составлены только на основании экспериментальных данных, так как определение их посредством теоретических расчетов обычно недостаточно ввиду сложности явлений, протекающих в реальных условиях. [c.20]

Тепловой баланс второго периода составляется аналогичным об- разом со следующими особенностями в приходную часть войдут статьи расхода первого периода 1 3 4 5 6 7 и, кроме того, такие же статьи прихода, как в первом периоде, но с другими, естественно, значениями это дополнительно выделившееся тепло экзо-термии цемента за время второго периода, и необходимое тепло пара. [c.290]

Таким образом, определение влажности сводится к измерению температур в промежутках между нагревателями электрокалориметра и последующему расчету влажности пара по (2.1). Подобный электрический калориметр был применен в ЦКТИ для определения влажности пара в проточной части низкого давления турбины. Следует подчеркнуть, что калориметр измеряет термодинамическую (диаграммную) влажность пара, поскольку расчет влажности производится по термодинамическому соотношению. Сравнение влажности, измеренной калориметром, с влажностью, рассчитанной по тепловому балансу конденсатора, дало расхождение около 2 %. Электрический калориметр рассматриваемого типа имеет важное преимущество по сравнению с обычными калориметрическими устройствами, так как нет необходимости точно измерять расход пара через прибор. Однако наличие магистрали отсоса влажного пара приводит к тому, что приборы — калориметры не измеряют влажности в точке потока, и вопрос представительности пробы пара, особенно при больших скоростях течения, весьма сложен и требует специального изучения. Электрокалориметр, помимо этого, малопригоден для проведения измерений, связанных с траверсироваиием потока влажного пара. [c.38]

Отличительная особенность теплового излучения заключается в том, что оно органически присуще всякому макрофизическому телу и количественно определяется одним только температурным уровнем последнего. Поэтому тепловое излучение называют также излучением температурным. Будучи возбуждаемо и непрерывно поддерживаемо внутренними микроструктурными движениями вещества, тепловое излучение каждого тела во внешнее пространство имеет место совершенно независимо от свойств и состояния окружающих тел, в частности, и тогда, когда последние находятся при температуре, совпадающей с температурой данного тела. Многие важнейшие законы теплового излучения основываются именно на том факте, что оно в неприкосновенном виде развивается в термически равновесных системах, наличие же или отсутствие равновесности в других отношениях вообще не играет какой-либо роли. Первым следствием отсюда служит утверждение, что испусканию теплового излучения непременно сопутствует более или менее интенсивное поглощение падающего на тело извне излучения, причем в условиях термического равновесия оба эффекта компенсируют друг друга. Если же взаимодействующие излучением тела находятся при разных температурах, то для каждого из них баланс [c.187]

Температзфу охлажденного конденсата / выбирают равной ШО С или, если требуется, ниже в зависимости от особенностей тепловой схемы ТЭЦ, учитывая баланс тепла в деаэраторе и необходимость получения нормальной температуры воды перед питательными насосами. [c.178]

Особенности энергетических и эксергетических характеристик прослеживаются на сравнительном анализе энергетического и эксергети-ческого балансов. Энергетический (тепловой) баланс выражает закон сохранения энергии и описывается уравнением, связывающим статьи прихода и расхода теплоты. [c.22]

Несомненный интерес представляют графики распределения влаги у = У/Уо) вдоль шага за решеткой (рис. 3-19,г). Местная расходная влажность двухфазного потока у определялась при помощи специального зонда (см. рис. 3-16) методом фиксации времени экспозиции пластины с помощью отметчика времени. Сопоставление расхода, измеренного по этому методу по крупнодисперспой влаге, с расходом, найденным но тепловому балансу, показало, что максимальная погрешность эксперимента составляет около 10%. В этих опытах также обнаружено два пика повышенных расходов, что объясняется теми же явлениями, которые вызывали появление крупных капель в ядре потока. Особенность данных графиков заключается в том, что [c.65]

Расчет тепловой схемы с пароохладителем Рикара имеет ту особенность, что расходы пара на холодную и охлажденную ступени (oi и 02) определяют совместным решением уравнений тепловых балансов этих подогревателей. Это обусловлено тем, что через П1 проходит питательная вода за вычетом ano=vo2, а в уравнение для П2 входит также величина а,. [c.66]

Анализ простых тепловых схем АЭС позволяет выявить основные закономерности оптимизации их параметров. Простые тепловые схемы АЭС с ограниченной (например, двухступенчатой) регенерацией отражают основные особенности паротурбинных установок на насыщенном паре внешняя сепарация влаги, паровой промежуточный перегрев свежим и отборным naipoM (рис. 5.19). Приняты подогреватели регенерации смешивающего типа. Сложность расчета такой схемы обусловлена вводом в систему регенерации влаги из сепаратора и конденсата греющего пара (дренажа) из паровых промежуточных перегревателей. Расчет такой схемы следует производить, используя в качестве определяющей долю расхода пара через промежуточные перегреватели Оп.п. Из уравнений теплового баланса подо-гревателей получают выражение для расходов пара на них в виде линейных функций ашм-Подставляя эти выражения в уравнение для Оп.п, определяют значение ап.п в зависимости от параметров схемы, после чего находят доли отборов пара, отводимой из сепаратора влаги, пропуска пара в конденсатор ак. [c.68]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...