Другие типы тепловых труб

Другие типы тепловых труб [c.256]

Тепловые трубы были широко применены для терморегулирования на космических аппаратах. Большой непилотируемый космический аппарат ОАО-С (Орбитальная астрономическая обсерватория), запущенный в августе 1972 г., имел на борту телескоп с центральной трубой диаметром 1,219 м, снабженной тремя различными изотермическими трубами (рис. 1.18). На рис. 1.19 показаны фотографии трех типов тепловых труб, аналогичных установленным на ОАО, в которых теплоносителем служит аммиак одна — с осевыми канавками шириной 0,0127 м способна передавать тепловой поток 76,2 Вт-м-, другая с артерией диаметром 0,0127 м — 305 Вт-м, и третья — туннельного типа с туннелем диаметром 0,0254 м —7620 Вт-м. [c.34]

Следует отметить принципиальную возможность использования для получения сверхзвуковых скоростей так называемых комбинированных сопел, у которых дозвуковая часть берется от сопла одного типа (геометрического, теплового или механического), а сверхзвуковая — от сопла другого типа. Например, в качестве дозвуковой части можно использовать суживающееся геометрическое сопло, а в качестве сверхзвуковой — трубу постоянного сечения с подводом тепла извне. [c.295]

Другой тип фитиля образуют канавки и артериальные фитили. Они могут сочетаться с гомогенными для обеспечения распределения жидкости по периметру. Артериальные фитили следует применять в высокоэффективных теплообменных трубах, когда градиенты температур должны быть сведены к минимуму. При проектировании тепловых труб с артериальными фитилями следует обращать внимание на возможность закупорки артерий паровым либо газовым пузырем, существенно снижающей теплопередающую способность трубы. [c.437]

Присутствие загрязнений в твердом, жидком или в газообразном состояниях может оказывать вредное воздействие на характеристики тепловой трубы. Неконденсирующиеся газы могут накапливаться в зоне конденсации и тем самым приводить к снижению теплопередачи. В некоторых случаях в зависимости от конструкции и условий работы трубы присутствие газа может не быть серьезной помехой и может даже быть совершенно не замеченным. В других случаях может произойти запирание трубы, а для некоторых типов труб с артериальными фитилями может привести к потере перекачивающей способности. Твердые и жидкие посторонние примеси, растворяясь в теплоносителе, могут оказывать [c.168]

При запуске, а также в процессе нормальной эксплуатации определенных типов высокотемпературных жидкометаллических тепловых труб скорость пара может достигнуть скорости звука. В этом случае при анализе процессов следует учитывать эффекты, связанные со сжимаемостью потока. Возможность достижения скорости звука является одним из ограничений максимальной передающей способности тепловой трубы. Другие ограничения связаны при низких температурах — с действием вязкостных сил, а при повыщенных температурах— со срывом капель рабочей жидкости с поверхности фитиля под действием парового потока, в других случаях — с недостаточным капиллярным напором и кризисом теплоотдачи в испарительной зоне (запариванием фитиля). [c.23]

Так называемые гомогенные фитили могут быть разного типа. Это — сетки, пенистые структуры, войлок, волокна и спеченные материалы. Другой тип фитиля образуют канавки и артериальные фитили, которые могут сочетаться с гомогенными для обеспечения распределения жидкости по периметру. Формы используемых в тепловых трубах фитилей представлены на рис. 3-2. [c.86]

Другим способом образования канавок является нарезка резьбы на внутренней стенке корпуса тепловой трубы с помощью метчиков или резца с шагом резьбы до 40 ниток/см. Пример подобного типа фитиля изображен на рис. 4-5. Нарезка осуществлена с шагом 15 ниток/см на внутренней поверхности алюминиевой трубы диаметром 6 мм и длиной 1 м. Эти артерии с винтовой нарезкой привлекают возможностью эффективного распределения жидкости по периметру трубы и могут быть использованы в сочетании с различными артериальными системами, предназначенными для аксиальной подачи жидкости. [c.125]

Описание системы заполнения. В описанной ниже системе заполнения тепловой трубы большая часть линий выполнена из стекла. Обход контура начнем с правой стороны. Установленный насос — сорбционного типа. Он помещен в полистироловый кожух, заливаемый жидким азотом при необходимости получения глубокого вакуума. Над насосом установлены два вентиля, причем нижний предназначен для отключения насоса по достижении насыщения поглотителя. (Насос может быть регенерирован прокалкой сорбента в печи в течение нескольких часов.) Над вентилем Кг находится переходник металл — стекло, остальные линии изготовлены из стекла. От этой точки отходят две линии, в каждую из которых врезана холодная ловушка в виде небольшой стеклянной колбы. Эти ловушки используются для улавливания проскоков жидкости и любых загрязнений, которые могут отрицательно повлиять на работу других частей контура или привести к загрязнению насоса. Холодные ловушки получаются размещением каждой колбы внутри сосуда с жидким азотом. [c.134]

В тех случаях, когда требуется свести к минимуму размер и массу устройств, почти изотермический режим работы тепловой трубы может быть использован для повышения температуры ребер или развитых поверхностей других типов. В результате этого передача теплоты к среде, выполняющей роль окончательного стока теплоты (обычно этой средой служит воздух), увеличивается. За счет этого можно повысить мощность устройства или снизить массу и размеры металлического стока теплоты. Существуют два возможных способа применения тепловой трубы в этих целях [c.214]

Такого типа артерии способны обеспечивать заполнение каналов очень большого гидравлического диаметра и соответственно создавать теплоперенос в тепловых трубах, недостижимый при других конструкциях капиллярных систем. [c.31]

В статье, опубликованной Мейером в 1970 г., рассмотрены дальнейшие перспективы применения двигателя Стирлинга для наземных транспортных средств с первым упоминанием о новых двигателях двойного действия с приводом от косой шайбы. Обсуждение включает обзор преимуществ непрямого способа нагрева с использованием тепловых труб и систем аккумулирования теплоты, использующих фторид лития. Приведены и другие подробности, касающиеся системы хранения водорода и дальнейшего его использования в качестве топлива для транспортных двигателей. Представлены результаты расчетов для различных транспортных средств — автомобилей, такси и автобусов с двигателями Стирлинга в комбинации с системой аккумулирования теплоты или двигателями, работающими на водородном топливе. Было сделано заключение, что оба типа двигателей пригодны для использования в транспортных средствах, за исключением мощных автомобилей с большим радиусом действия, выпускаемых США. [c.253]

Эксплуатационный персонал должен непрерывно наблюдать за исправностью сопутствующих и отводящих дренажей и насосных установок по удалению грунтовых вод из каналов и камер тепловых сетей. При засорении дренажей необходимо принимать немедленные меры к прочистке их. Ввиду постепенного заноса труб дренажей песком и илом, во избежание полного их заноса необходимо периодически промывать дренажи водой, подаваемой под напором. Такая промывка может быть произведена при помощи насосов, например типа П-25А, устанавливаемых на машинах технической помощи. Вода для промывки может быть взята из водопроводной сети или другого ближайшего источника. В тех случаях, когда дренажных устройств не имеется, вода из каналов 20 М. А. Аксенов 305 [c.305]

Трещины из-за термических причин могут возникать и в кипятильных трубах при нарушении в них нормальной циркуляции воды. При пульсирующем характере потока пароводяной смеси в отдельных участках труб периодически образуются пузыри перегретого пара, которые в последующем смываются потоком воды. Длительное повторение подобных циклов теплосмен приводит к тепловой усталости металла с образованием трещин в плоскости, перпендикулярной главной оси трубы. Пример подобного повреждения кипятильной трубы на котле типа Фостер — Уилер на одном из заводов Урала приведен на рис. 10-2. Некоторые другие характерные примеры образования трещин приводятся ниже (см. 10-3). [c.236]

В зависимости от особенностей этих трех основных типов вводов пароводяной смеси в барабан возникают и соответствующие требования к внутрибарабанным сепа-рационным устройствам. Так, например, равномерный по всей длине барабана ввод экранных труб по сравнению с таким же подводом труб конвективного пучка повышает во много раз входную кинетическую энергию струй пароводяной смеси. Если учесть, что тепловая нагрузка экранных труб обычно превышает в 7—9 раз среднюю тепловую нагрузку труб конвективного пучка, то кинетическая энергия входа струй в экранных трубах в 50—80 раз оказывается выше, чем в трубах конвективного пучка, В связи с этим требования к сепарационны.м устройствам, устанавливаемым в барабане, в том и другом случае совершенно различные. Особенно большое возрастание кинетической энергии на входе в барабан имеет место в отводящих трубах от верхних коллекторов экранов. В таких экранах пароотводящие трубы от верх-8 [c.8]

Паровоздушная смесь отсасывается через кольцевую перфорированную трубу. Для предотвращения поступления к ней пара там же, в нижней части корпуса, несколько выше уровня конденсата расположен кольцевой гидрозатвор, заполняющийся конденсатом, стекающим по швеллерам и другим элементам трубного пучка. Подогреватели этого типа имеют два варианта подвода греющего пара через один и через два патрубка. Против паровых патрубков установлены отбойные щиты, связанные с каркасом трубного пучка. Для турбин 1200 и 1000 МВт (К-1000-60/3000, К-1000-60/1500) созданы еще более крупные ПНД с поверхностями нагрева площадью соответственно 2300 и 3000 м . Подогреватель ПН-2300-25-7-У1, используемый в качестве подогревателя П2 в тепловой схеме турбины К-1200-240, представлен на рис, 5,21, [c.70]

Деаэрация. Растворенные газы удаляются из воды в тепловых деаэраторах. При подогреве воды до температуры кипения нз нее выделяется воздух и другие растворенные газы. Наибольшее распространение имеют смешивающие деаэраторы (рис. 7.26). Вода подается по трубе 3 в верхнюю часть деаэрационной головки 1, где разбивается на мелкие струйки системой распределительных сит 4. Греющий пар подается в нижнюю часть головки. Поднимаясь навстречу потоку воды, он конденсируется и нагревает воду до темпера туры кипения. Выделившийся из воды воздух с небольшим количеством пара удаляется из деаэратора в охладитель выпара. Деаэрированная вода стекает в бак 2. В деаэраторах такого типа поддерживается давление [c.339]

Указывается, что данный агрегат может подогреть 70 — 90 л/ч воды. Зимой горячая вода может выполнять роль аккумулирующей теплоту среды на периоды, отключения газовой горелки. В этой ситуации располол<ен-ная в теплообменнике горячей воды секция тепловой тр -бы начинает работать как испаритель, при этом теплота переносится к другому концу трубы — в воздушный канал. Летом к данному агрегату может быть добавлен воздушный кондиционер адсорбционного типа, который будет использовать холодную воду в качестве стока теплоты. [c.228]

Непременным условием эффективной работы солнечной водонагревательной установки термосифонного типа является тепловая изоляция всех нагретых поверхностей — прежде всего бака-аккумулятора, подъемной и опускной труб, патрубка для отвода горячей воды к водоразборным кранам или душу и воздушника. Толщина тепловой изоляции бака должна быть 50—75 мм при использовании минеральной ваты или другого материала с коэффициентом теплопроводности 0,04—0,045 Вт/(м-К), а для трубопроводов — от 25 мм для опускной трубы до 50 мм для подъемного и соединительных трубопроводов. Точка присоединения подъемной трубы к баку-аккумулятору должна находиться в верхней части бака на расстоянии не менее % высоты бака от его днища, а патрубок для подпитки холодной воды следует присоединять к нижней части бака. При необходимости использования электронагревателя для догрева воды внутри бака-аккумулятора его необходимо располагать горизонтально и размещать в верхней части бака. При соблюдении указанных условий обеспечивается температурное расслоение (стратификация) жидкости по высоте бака, при этом температура воды в нижней части бака ниже, чем в верхней. Благодаря этому в коллектор поступает вода с невысокой температурой, КПД коллектора возрастает и солнечная энергия используется более эффективно. [c.55]

Интересный тип тепловой трубы разработан Бейсыо-лисом L 9]- Предложенная им тепловая труба однонаправленного действия позволяет передавать теплоту в одном направлении, тогда как при переносе теплоты в противоположном направлении она выступает в роли теплового изолятора. Для осуществления этой цели используются многосекционные фитили, которые осушают испаритель за счет ограничения возврата л<ид-кости в одном из направлений. При расположении в активной зоне испарения такой тепловой трубы повышенного числа фитилей, только часть из которых простирается за пределы испарителя, любой подвод теплоты на другом конце тепловой трубы приведет к быстрому осушению фитиля, так как значительная часть конденсата поступит в секции фитиля, не способные к возврату жидкости в зону нежелательного подвода теплоты. Подобный однонаправленный отвод теплоты был осуществлен от лампы бегущей волны к наружным радиаторам при помощи диэлектрической тепловой трубы. [c.221]

Вертикально-водотрубные котлы. В настоящее время котлы этого типа с одним-двумя сварными барабанами, с трубами небольшого диаметра, непосредственно вваль-цованными в барабаны, полностью вытеснили котлы других типов. Значительно меньший относительный водяной объем, отсутствие камер, секций, большого числа лючковых затворов повысили надежность и компактность этих котлов. Кипятильные трубы, как правило, выполняют гнутыми, что придает им эластичность и способствует более свободному тепловому расширению. Прямые трубы сохранились лишь на некоторых старых типах котлов (Гарбе), где они ввальцованы в специальные штампованные плиты барабанов либо закреплены косой ввальцовкон в утолшенную для этого стенку барабана. [c.103]

Таким же путем можно составить формулы для других типов экранирования. По формулам (2-94) и (2-95) рассчитана гидравлическая характеристика для и-образных труб (рис. 2-23). Обращает на себя внимание большая область многозначности при значительных величинах +(pjiy) и (рш). Такие трубы наиболее подвержены нарушениям устойчивости движения, особенно при больших тепловых развер-ках и различных возмуш,ениях. [c.75]

В последние годы получили быстрое развитие теория, применение и технология изготовления тепловых труб. В этой книге автор надеется представить всестороннее изложение техники тепловых труб (т. е. теорию, расчет, изготовление и применение). Она должна оказаться исключительно полезной книгой как для ин-жейера-практика, так и для преподавателя. Инженеры, занимавшиеся расчетом и разработкой других типов теплопередающих устройств, но которым в последнее время пришлось заняться исследованиями тепловых труб, найдут для себя обширный материал, собранный в одной книге. Преподаватели курса механики, которым придется готовить заключительные курсы лекций для студентов и начальные курсы для аспирантов, также найдут эту книгу полезной. Техника тепловых труб раскрывает студентам практические приложения фундаментальных законов термодинамики,- теплопередачи, материаловедения и технологии изготовления. [c.7]

Следует отметить, что температура, которая регулируется в большинстве простых газорегулируемых тепловых трубах, как и в те ловых трубах других типов, представляет собой температуру пара в грубе. При про- [c.13]

Одним из типов холодильной установки, предложенной Гоглером, показан на рис. 1-2. В данном случае тепловая труба используется для отвода теплоты из внутреннего отделения холодильника к установленному снизу поддону, заполненному кусками льда. Для улучшения теплообмена между тепловой трубой и льдом тепловая труба оборудуется трубчатой паровой камерой с наружными ребрами, которая также служит резервуаром для рабочей жидкости тепловой трубы. Тепловая труба в предложенном Гоглером виде не. была осуществлена, и техническая идея не вышла за рамки патента, так как ОМС применила другую, более доступную в то время технологию для рстеппя конкретных тепловых задач. [c.16]

Предложенная Джонсом электрогидродинамическая тепловая труба должна состоять из тонкостенного корпуса из алюминия или какого-либо другого высокоэлектропроводного материала с торцевыми колпаками, изготовленными из изоляционного материала типа оргстекла. Между этими колпаками натянут тонкий ленточный электрод. Он располагается таким образом, что между ним и стенкой тепловой трубы по всей ее длине образуется небольшой кольцевой канал. (Этот канал занимает всего лишь примерно 20% периметра тепловой трубы, поэтому труба должна быть снабжена обычными устройствами для раздачи жидкости по всей поверхности испарителя.) [c.167]

Удельные весовые характеристики рассматриваемых типов генераторов улучшаются при переходе к более высоким выходным мощностям. Так, например, в проекте термоэмиссионного генератора мощностью 10 мегаватт, создаваемого в США (Lawren e Radiation Lab) для питания ионного двигателя космической ракеты, достигнут удельный вес 6—9 кг/квт (эл) [Л. 35, 36]. Блестящие удельные весовые характеристики генераторов на тепловых трубах подтверждены и в ряде других проработок [Л. 37, 38]. [c.111]

При колебании температуры трубопроводов их длина за счет теплового удлинения материала труб меняется. Тепловые изменения длины трубопровода воспринимают компенсаторы. В зависимости от конструкции и назначения различают компенсаторы сальниковые, линзрвые (тарельчатые), П-образные и других типов. [c.154]

При расчете максимальной мощности тепловой трубы в одном варианте ввода исходной информации можно задавать массивы от одного до двенадцати значений теплофизических параметров и один-два варианта геометрических параметров. Время расчета одного варианта геометрии тепловой трубы для двенадцати значений теплофизических параметров колеблется от 2 до 7 мин на мащине типа М-220. Если по истечении 7 мин итерационный процесс расчета не заканчивается, то в соответствии с предусмотренным управлением программа автоматически прекращает расчет этого варианта и на печать выводятся нулевые значения определяемых величин. Это означает, что Qж i определено с больщой погрешностью в сторону завышения или занижения. Необходимо задать в исходных параметрах новое значение корректирующего множителя, входящего в формулу для определения Qv x, и повторить расчет. Для тепловых труб с зазором для протока жидкости в пределах 6—10% диаметра парового канала значение корректирующего множителя можно задавать близким к единице. В случае проведения вариантных расчетов для определения оптимального соотношения между зазором и диаметром трубы корректирующий множитель следует задавать на несколько порядков меньше единицы. Хотя в программе использованы формулы для расчета круглых цилиндрических тепловых труб с составным фитилем кольцевого типа, можно проводить оценочные расчеты и для труб с другими типами фитилей и различающейся геометрией парового канала. Для этого в исходной информации в программу необходимо задавать эквивалентные значения диаметра парового канала и эквивалентные геометрические размеры фитиля. Формулы для пересчета геометрических параметров различных типов капиллярных структур применительно к составному фитилю приведены в Приложении 1. [c.99]

Рекуперативный воздухоподогреватель крупного котельного агрегата экранного типа показан на рис. 25-6. Трубы 3 вварены в трубные доски J ввиду относительно большой длины труб воздухоподогревателя междутрубное пространство для обеспечения достаточных скоростей воздуха разделено на два хода, по которым воздух проходит последовательно перекрестным током. Воздух из одного хода в другой подается по воздухоперепускным коробам 2, служащим также для отделения трубной системы воздухоподогревателя от окружающей среды с двух сторон. Две другие стороны системы отделяются от окружающей среды плотной листовой металлической обшивкой, которую, как и воздухоперепускные короба, покрывают тепловой изоляцией для уменьшения потерь тепла в окружающую среду. Воздухоподогреватель обычно размещается на раме, связанной с каркасом котельного агрегата. [c.299]

Особым типом рекуператора является термоблок, который составлен из двух пересекающихся пучков стальных труб один — для дымовых газов, другой — для подогреваемого воздуха. Весь этот трубчатый каркас заливается чугуном, что позволяет использовать его при температуре входящих продуктов сгорания до 1 100— 1 200° С. Термоблок обеспечивает большую газоплот-ность благодаря надежному разделению воздушного и газового потоков, снижает перегрев материала в наиболее нагруженных местах, прост по конструкции и может быть установлен в цехах с ударной нагрузкой. Однако он тяжел и обладает большой тепловой инерцией подогрев воздуха в одинарном элементе невысок. Тепловая мощность его ограничена. [c.239]

В книге предложены способы обобгцения опытных данных по нестационарному тепломассообмену в пучках витых труб при различных типах нестационарности резком и плавном изменении тепловой нагрузки при запуске и остановке аппарата и переходе с однрго режцма работы на другой режим, а также при изменении расхода теплоносителя. При этом использовались теории подобия и размерностей, на основании которых предложены критерии подобия и способы учета особенностей нестационарного процесса тепломассообмена в пучках витых труо. Определены критериальные зависимости для расчета эффективных коэффициентов диффузии и коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления для стационарных и нестационарных условий работы, которые рекомендуется использовать при теплогидравлических расчетах теплообменных аппаратов. Рассмотрены методы расчета теплообменных аппаратов с витыми трубами с учетом межканального перемешивания, что позволяет наряду с усредненными определять и локальные параметры в рамках гомогенизированной постановки задачи. В книге анализируются и обобщаются теоретические и экспериментальные работы, выполненные как авторами, так и другими исследователями. [c.5]

Опытные данные по нестационарному эффективному коэффициенту турбулентной диффузии представленные в разд. 5.2, 5.3, были обобщены зависимостью (5.60). Зависимость (5.60) может быть использована для расчета относительного коэффициента к = К К при увеличении тепловой нагрузки в пучках витых труб с числом = 220 (5/ = 12) при числах Ке = 3,5 10 . .. 1,75 Ю , то = 1. .. 6 с, (ЭТУ/Эт) = = (0,615. .. 7,2) кВт/с. Измерение температурных полей теплоносителя в этом пучке для различных моментов времени показало, что рассмотренный тип нестационарности влияет на коэффициент к в первые моменты времени из-за изменения во времени граничных условий, связанного с изменением мощности тепловой нагрузки N = N т). Это подтверждает гипотезу, что при нестационарном разогреве пучка происходит изменение турбулентной структуры потока, приводящее к перестройке температурных полей в пучке и росту к в первые моменты времени. Этот механизм интенсификации нестационарного тепломассопереноса при изменении тепловой нагрузки будет определяющим, по всей вероятности, и в пучках витых труб с другими числами Поскольку наиболее благо-прятными теплогидравлическими характеристиками обладают пучки витых труб в диапазоне изменения чисел = 57. ... .. 220, рассмотрим влияние различных параметров режима на закономерности нестационарного тепломассопереноса в пучке витых труб с числом Рг = 57 (5/ = 6,1) при увеличении мощности тепловой нагрузки в той же последовательности, как это было сделано для пучка с Рг = 220. [c.163]

Опытные данные по эффективному коэффициенту диффузии АГд, представленные в разд. 5.2, относятся к пучку витых труб с числом = 220 и были получены при резком уменьшении мощности тепловой нагрузки от номинального значения до нуля. При этом максимальное значение производной мощности по времени составляло (ЭЛ /Эт) = 7,5 -10 кВт/с, а выявленное уменьшение коэффициента по сравнению с его квазистационарным значением в первые моменты времени по характеру было аналогично изменению коэффициента теплоотдачи в круглых трубах для такого же типа нестационар-ности. В данном разделе ранее представленные результаты сопоставляются с экспериментальными результатами по коэффициенту А д, полученными для пучков с числом = 57 при небольших темпах выхода на режим (Э.Л /9г) = 1,075. ... .. 1,875. Уменьшение темпов охлаждения стенки (уменьшение производной мощности тепловой нагрузки по времени) в этой серии экспериментов удалось обеспечить путем ступенчатого охлаждения, т.е. перехода с одного режима работы пучка витых труб на другой режим с меньшей мощностью тепловой нагрузки (рис. 5.20). Кроме того, работа теплообменных устройств в условиях перехода с одного на другой режим работы представляет и самостоятельный интерес. На рис. 5.20 представлено изменение во времени мощности тепловой нагрузки для режимов работы пучка с числами Рейнольдса Ее = 1,25 10 , 8,9 10 , 5,1 10 , а также изменение температуры теплоносителя для числа Ее = 1,25 10 в характерных точках ядра потока с теми же координатами, что и в случае пучка витых труб с Рг = 220 (разд. 5.2), при неравномерном поле теплЬвыде-ления в поперечном сечении пучка (подводе электрической мощности к центральным 37 трубам из 127). Видно, что если мощность нагрева стабилизируется примерно за 1 6 с, то температура теплоносителя выходит на новый стационарный уровень в каждой точке потока практически при г = 60. .. 76 с. 170 [c.170]

Выполненное обобщение опытных данных позволило предложить зависимость для расчета нестационарного эффективного коэффициента диффузии для режимов работы теплообменных аппаратов и устройств, связанных с уменьшением тепловой нагрузки до нуля, а также при переходе с одного режима работы на другой с меньшей тепловой мощностью. Эта зависимость может быть использована для замыкания системы дифференциальных уравнений, описывающих нестациот парный тепломассоперенос в пучках витых труб для рассмотренного типа нестационарности. [c.174]

Исследование нестационарных температурных полей теплоносителя в пучках витых труб с целью определения эффективных коэффициентов диффузии АГд при увеличении и уменьшении расхода теплоносителя первоначально было проведено с быстрым изменением расхода на 12%. В этом случае исследования имеют в большой степени методический характер, так как позволяют наметить пути дальнейшего изучения процесса нестационарного тепломассопереноса для рассматриваемого типа нестационарности, имеющего большое практическое значение при эксплуатгщии теплообменных устройств. Действительно, в процессе работы теплообменного оборудования возможны флюктуации расхода теплоносителя при пос-тоянной мощности тепловой нагрузки, а также перевод аппарата с одного режима работы по расходу теплоносителя на другой. [c.174]

При установившемся течении жидкости в замкнутом канале (трубе) также наблюдаются пульсации. Эти пульсации определяются внутренней структурой потока, в котором тепловая энергия переносится молями, имеющими случайный характер движения. В зависимости от чаетоть колебаний моли имеют разную проницаемость в потоке жидкости. При малых тепловых нагрузках от жидкости в стенку проходят лишь низкочасточные возмущения (0,2-1 Гц), однако при увеличении теплового потока стенке будут передаваться и высокочастотные (8-10 Гц) пульсации. Из сказанного следует, что данный тип пульсаций турбулентным может быть назван лишь условно. При больших тепловых потоках, по-видимому, следует учитывать влияние этих пульсаций на долговечность. К этому же типу пульсаций можно отнести колебания температур в приводах, патрубках СУЗ и ряде других элементов водоохлаждаемых корпусных реакторов, где возникают неустановившиеся конвективные течения воды, заполняющей полости узлов, при наличии значительных температурных градиентов по высоте. [c.5]

Стремление создать опреснительные установки с высокой интенсивностью рабочего процесса, малым наки-пеобразоваиием, хорошими габаритными характеристиками привело к разработке принципиально нового процесса — дистилляции опресняемой воды в тонких пленках. В настоящее время в мировой практике наметилась тенденция к использованию испарительных аппаратов и других теплообменников пленочного типа для включения в тепловую схему установки. Это объясняется прежде всего тем, что работа теплообменного аппарата с тонкопленочным режимом течения нагреваемой жидкости эффективнее процессов, происходящих на поверхностях, погруженных в большой объем, и в трубах, полностью заполненных потоком жидкости, благодаря высокой интенсивности теплообмена в тонком слое нагрева-3-323 33 [c.33]

Длительное время внутренняя коррозия барабанных котлов объяснялась в основном недостатками водно-химического режима. В последние 10—15 лет со всей очевидностью установлено важное, а иногда и решающее влияние иа протекание и интенсивность коррозии экранных труб тепловой иагрузки и гидродинамических факторов. Установлена также непосредственная связь внутренней коррозии многих котельных элементов с их конструктивными особенностями. Неправильна постановка вопроса, какой из факторов является определяющим в протекании коррозии парогенерирующих труб внутритрубные отложения или тепловая нагрузка. Эти факторы жестко взаимосвязаны, и требуется конкретный подход в каждом отдельном случае [3]. Роль теплового напряжения в вязких (первого типа) и хрупких (второго типа) повреждениях иаро-генерирующих труб (см. 2.2) действительно значительна, но механизм воздействия теплового потока иа эти повреждения различен. При повреждениях первого типа его влияние при традиционном водном режиме связано с зависимостью скорости железоокисного накипеобразования от тепловой нагрузки. В дальнейшем протекает процесс электрохимической коррозии с утонением стенки труОы, скорость которого существенно зависит от качества котловой воды и ряда других факторов, в том числе и от тепловой иагрузки. При повреждениях второго типа, т. е. связанных с водородным охрупчиванием, разрушение труб фактически определяется только высоким уровнем теплового потока, вызывающего переход на нестабильный режим кипения при данном характере отложений (см. 2.3). Необходимо совместно рассмотреть влияние и водного режима, и тепловой иагрузки на коррозию экранных труб. Увеличение тепловой нагрузки вызывает существенную интенсификацию железоокисного и медного накипеобразования. Но в свою очередь наличие опасных пористых, мало-теилоироводиых отложений приводит к снижению того теплового потока, когда нарушается нормальный режим кииения и возникают частые и значительные теплосмены с разрушением защитных пленок, развитием пароводяной и водородной коррозии (см. 2.3, 3.1, 3.3). [c.199]

Изучение теплоотдачи и гидравлического сопротивления жидкостей п газов в турбулентном и переходном режимах течения при различных типах нестациопарностей и их сочетании (изменениях расхода, температуры стенки и теплоносителя на входе, теплового потока и его распределения по поверхности нагрева). Такие исследования должны быть проведены в трубах и каналах некруглой формы, в гибах и других типичных местных сопротивлениях. [c.4]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...