Индикаторные параметры рабочего цикла

ИНДИКАТОРНЫЕ ПАРАМЕТРЫ РАБОЧЕГО ЦИКЛА [c.61]

Индикаторные параметры рабочего цикла. Теоретическое среднее индикаторное давление [c.87]

В свете сказанного приобретает большое значение разработка такого метода, который позволял бы рассчитывать величину индикаторного к. п. д. с достаточной точностью на основании лишь данных по параметрам рабочего цикла двигателя, доступным определению простыми экспериментальными и расчетными средствами. [c.258]

Характеристика активного тепловыделения — основа теплового процесса, конечным полезным результатом которого является индикаторная работа цикла. Количество и динамика подвода тепла к рабочему телу, описываемые характеристикой активного тепловыделения, определяют основные показатели и параметры рабочего цикла.С другой стороны, характеристика активного тепловыделения представляет конечное проявление сгорания и теплопередачи.Образно выражаясь, характеристика активного тепловыделения является как бы мостом, связывающим сгорание как физико-химическое явление с его термодинамическим отражением в рабочем цикле двигателя. Отсюда вытекает необходимость исследования тепловыделения с двух сторон. Во-первых, исследуются связи между сгоранием и тепловыделением, во-вторых,— между тепловыделением и параметрами индикаторного процесса. [c.38]

ИНДИКАТОРНЫЕ И ЭФФЕКТИВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ РАБОЧЕГО ЦИКЛА [c.73]

Индикаторная диаграмма дает возможность исследовать совершенство рабочих процессов в двигателе и определить так называемые индикаторные параметры двигателя работу, к. п. д., мощность, удельный расход топлива. Однако индикаторная диаграмма не является круговым обратимым термодинамическим процессом — циклом и не дает возможности сравнительно просто определить изменение состояния рабочего тела в отдельных термодинамических процессах, из которых состоит цикл. [c.152]

В следующей работе Теоретические основы исследования динамики тепловыделения (глава монографии Индикаторная диаграмма, динамика тепловыделения и рабочий цикл быстроходного поршневого двигателя . Изд-во АН СССР, 1960) дается наиболее полное изложение вывода и интерпретации уравнения Б. С. Стечкина. Впервые указывается, что является, подобно 1/Т, интегрирующим множителем уравнения первого закона термодинамики и функция f v dQ, подобно энтропии, есть однозначная функция состояния. Использование этой функции для анализа термодинамического цикла поршневых двигателей особенно удобно, так как объем рабочего тела — основной его внешний параметр (параметр, изменение которого определяется внешней средой). [c.311]

На фиг. 19 приведены данные о влиянии на параметры рабочего процесса двигателя ГАЗ-21, показывающие, что при отклонении угла опережения зажигания от оптимального на 6,5° п. к. в. (в сторону запаздывания) индикаторный к. п. д. уменьшился на 1,5—2%, а максимальное давление цикла —почти на 13%. [c.18]

Параметры, характеризующие рабочий цикл теоретическое среднее индикаторное давление [c.51]

Экспериментальные исследования показывают, что при работе двигателя протекание следующих один за другим рабочих циклов не является одинаковым, так как имеет место различие газодинамических условий, колебаний давлений при впрыске топлива, скорости распространения пламени и ряда других факторов возникающие вследствие этого колебания давления сгорания и среднего индикаторного давления смежных рабочих циклов могут достигать 10%- В связи с этим при расчетах принимаются усредненные значения параметров, полученных в результате анализа ряда циклов при устойчивой работе двигателя. [c.247]

По индикаторной диаграмме, снятой в координатах р—а, можно определить величину максимального давления цикла р , угол опережения зажигания фз и другие параметры, характеризующие протекание рабочего цикла. [c.398]

Среднее индикаторное давление р является вторым оценочным параметром протекания рабочего цикла двигателя [c.407]

Индикаторная мощность, определяемая по формуле (15.120), является третьим оценочным параметром протекания рабочего цикла двигателя. [c.408]

Индикаторный КПД г/ является четвертым оценочным параметром протекания рабочего цикла двигателя. [c.414]

Параметром, характеризующим экономичность рабочего цикла, может служить также количество топлива, расходуемого на единицу работы двигателя. За единицу индикаторной работы принимают л. с. ч (или 1 кет ч). Таким образом, удельный индикаторный расход жидкого топлива имеет размерность кг (л. с. ч) [или г (л. с. ч)], а газообразного топлива м 1(л. с. ч) (при температуре 0°С и давлении 760 мм рт. ст.). [c.181]

При проектировании двигателя по результатам расчета рабочего цикла строят индикаторную диаграмму, необходимую для динамического расчета и для расчета деталей на прочность и износостойкость, определяют мощность двигателя при заданных размерах цилиндра или основные размеры цилиндра, если заданы мощность двигателя и число оборотов коленчатого вала. Исходные параметры нри расчете рабочего цикла вновь проектируемого двигателя оценивают по результатам исследований рабочего цикла аналогичных построенных двигателей с учетом влияния конструктивных факторов и режима работы. Совпадение результатов расчета и испытаний вновь построенного двигателя зависит от того, насколько правильно выбраны исходные параметры расчета, оценка которых представляет определенные трудности, особенно нри создании двигателей оригинальной конструкции. [c.368]

Определить параметры всех основных точек, работу сжатия, расширения и полезную, количество подведенной и отведенной теплоты, термический к. п. д. цикла, термический к. п. д. цикла Карно по данным задачи, среднее индикаторное давление. Расчет ведем на 1 кг рабочего тела. [c.276]

По уравнению (11) индикаторный к. п. д. в самом обп] ем случае определяется двумя параметрами 1) коэффициентом выделения активного тепла показывающим, какая доля располагаемого тепла сообщена в цикле рабочему телу, и 2) приведенной степенью сжатия ei, определяющей степень использования активного тепла в работу. При этом коэффициент использования тепла ф достигает максимальной величины Фтах. = 1 только В идеальном цикле быстрого сгорания (цикл Отто) при условии, что действительное рабочее тело имеет теплоемкость, не зависящую от температуры, т. е. ф учитывает (оценивает) и закон сообщения тепла рабочему телу и теплоемкость рабочего тела. [c.300]

Задачей теплового расчета поршневых ДВС являются определение параметров состояния рабочего тела в характерных точках цикла, нахождение среднего индикаторного давления, определение основных размеров и показателей экономичности. [c.254]

Работы, в которых используются определенные кинетические реакции сгорания (в большинстве случаев упрощенные), для объяснения рабочего процесса д. в. с. и, в частности, построения его индикаторной диаграммы. Например, В. Н. Иноземцев [23], основываясь на бимолекулярной теории сгорания, предлагает расчетные зависимости, позволяющие установить связь между скоростью или долей сгоревшего топлива, характером подачи топлива и текущими параметрами цикла. Примерно такие [c.29]

Влияние состава смешанного рабочего тела на рабочие диаграммы двигателя. Для указанных выше конструктивных параметров стандартной компоновки были рассчитаны рабочие диаграммы трех циклов Шмидта при р, равном 0 1 2 (рис. 6.7), где для каждого цикла показано синхронное изменение давления и объемов в соответствующих полостях расширения, сжатия, а также и в общей рабочей полости. Площади рабочих диаграмм полостей сжатия и расширения эквивалентны работам сжатия и расширения, а площадь рабочей диаграммы общей рабочей полости — индикаторной работе двигателя, равной эквивалентной разности площадей рабочих диаграмм полостей расширения и сжатия. [c.144]

Температура отработанных газов по мере уменьшения геометрического угла опережения подачи топлива приближается к температуре отработанных газов для дизеля, работаюш,его на дизельном летнем топливе. Температура охлаждающей воды также влияет на рабочий процесс дизеля, работающего на топливных эмульсиях. Повышение этой температуры до 95° С благоприятно влияет на рабочий процесс, особенно при повышении содержания воды в топливе до 25%. Кривые влияния содержания воды в эмульсии на удельный расход топлива, основные показатели рабочего цикла и работоспособность дизеля (рис. 129) показывают, что при увеличении содержания воды в эмульсии до 15% удельный расход топлива уменьшается. Снятые при этих условиях индикаторные диаграммы характеризуются (в пределах точности измерений) уменьшением максимального давления цикла на 3% и температуры отработанных газов на 2%. При содержании водной фазы в эмульсии ТУР = 15% был достигнут наименьший удельный расход топлива (215 л. с. ч), что по отношению к натуральному дизельному топливу дает экономию в 2—3%. При уменьшении содержания воды в эмульсии указанные параметры приближаются к показателям работы дизеля на дизельном летнем топливе. При увеличении содержания воды в топливе до = 25% удельный расход топлива не отличается от расхода безводного дизельного летнего топлива, температура же отработанных газов снизилась на 3%, а максимальное давление цикла — на 6%. При дальнейшем увеличении содержания воды в эмульсии до 35% удельный расход топлива увеличился до 3%, а максимальное давление цикла снизилось на 10%. Температура отработанных газов в последнем случае имеет тенденцию к повышению. Уменьшение удельного расхода топлива при содержании в нем до 15% воды связано с улучшением процесса смесеобразования вследствие внутритопочного дробления (микровзрывов), что обеспечивает более высокую полноту сгорания. Это подтверждается также увеличением коэффициента избытка воздуха Нв на 2,5—3% при постоянном расходе воздуха, а также соответствующим увеличением индикаторного к.п.д. Сказанное согласуется с данными о работе топочных устройств, где благодаря улучшению смесеобразования при использовании эмульгированных топлив (1Кр = 15%) к.п.д. агрегатов остается на том же уровне,, что и при сжигании безводных топлив. Повышение удельного расхода вызывается увеличивающимися затратами тепла на испарение и перегрев воды, находящейся в топливе, которые уже не компенсируются преимуществами от микровзрывов это замедляет процесс сгорания и тормозит догорание на линии расширения. Подтверждением служит рост температуры отработанных газов и максимального давления цикла. [c.249]

В 1960 г. вышла в свет книга Индикаторная диаграмма, динамика тепловыделения и рабочий цикл быстроходного поршневого двигателя , в которой дано наиболее полное изложение и интерпретация уравнения Стечкина. Постоянная величина, входяш,ая в формулу, является интегрируюгцим множителем уравнения первого закона термодинамики, а подынтегральная функция, подобно энтропии, есть однозначная функция состояния. Использование этой функции для анализа термодинамического цикла поршневых двигателей особенно удобно, так как она содержит основной внешний параметр — объем рабочего тела, изменение которого определяется внешней средой. В частности, показано, что известные уравнения термодинамического к. п. д. различных циклов получаются непосредственно из уравнений Стечкина и известных термодинамических соотношений между законом ввода тепла и изменением состояния рабочего тела. [c.413]

Характеристика по подаче топлива на цикл при постоянном давлении газа позволяет исследовать основные закономерности изменения таких параметров рабочего процесса СПГГ, как ход поршней, расход газа, потери давления в газораспределителыных органах, индикаторный к. п. д. и тепловая напряженность двигателя. При снятии этой характеристики степень сжатия в цилиндре двигателя целесообразно поддерживать постоянной, что при неизменном давлении газа соответствует примерно постоянному давлению в буфере. [c.41]

Таким образом, анализ индикаторной диаграммы по предло-же1нной методике позволил непосредственно определить параметры процесса сгорания, которые для исследованного рабочего цикла оказались равными т=5 ср =51,1° поворота коленчатого вала и 9 -—360,7 ккал1м . [c.234]

Пример 17-2. Определить в цикле с подводом теплоты при р = = onst , параметры основных точек, работу расширения, сжатия и полезную, количество подведенной и отведенной теплоты, термический к. п. д. цикла, термический к. п. д. цикла Карно, осуществленного между максимальной и минимальной температурами, среднее индикаторное давление. Теплоемкости принять постоянными. Рабочее тело — воздух с газовой постоянной R = 287 дж/хг-град. [c.274]

При поступлении в цилиндр рабочее тело получает тепло от стенок ци-лгшдра, так как температура его при всасывании ниже температуры стенок. Кроме того, оно получает тепло от смешения с газом или паром, оставшимся во вредном пространстве от предыдущего цикла работы и расширившимся до давления всасывания pi. В результате температура рабочего тела tv оказывается больп1е температуры среды из которой происходи г всасывание. Поэтому объем рабочего тела, действительно всасываемого в цили1 др за один ход поршня, т. е. всасываемый объем при параметрах pv и tv, изображается на индикаторной диаграмме отрезком У . Рабочий объем цилиндра — объем между крайними положениями поршня — обозначен [c.144]

Таким образом, термический к. п. д. идеального цикла устаноз-ки СПГГ-ГТ определяется по такому же уравнению, как и к. п. д. дизеля, работающего по смешанному циклу, только степень сжатия двигателя заменена в этом уравнении общей степенью сжатия ео СПГГ. Из сказанного следует, что термический к. п. д. такой установки всегда выше, чем к. п. д. дизеля, составляющего один из ее основных элементов. Однако при переходе от идеального к индикаторному процессу соотношение между рабочими параметрами дизеля и y TaiHOBKH в целом становится значительно сложнее. [c.42]

Влияние регулировочных параметров. К числу регулировочных параметров в двигателях с принудительным зажиганием относится угол оперел ения зажигания. Влияние этого паралютра при постоянном числе оборотов коленчатого вала и неизменном составе рабочей смеси показано на рис. 58. Из графика видно, что по мере увеличения угла опережения зажигания максимальное давление цикла рг возрастает, так как основной процесс тепловыделения завершается до в. м. т. среднее индикаторное давление рг достигает максимума при некотором оптимальном угле опережения зажигания 6 опт. Этому углу соответствует и минимальный удельный индикаторный расход топлива gi и, следовательно, максимальный индикаторный к. п. д. т]г. Слишкомраннее зажигание приводит к уменьшению среднего индикаторного давления и спо- [c.183]

Вопросу влияния рабочих температур нагревателя и холодильника на КПД двигателя при использований различных рабочих тел было уделено особое внимание в исследованиях Мичелса (1976 г.). По результатам расчета на ЭВМ цикла Стирлинга фирмы Филипс , он получил зависимости индикаторных КПД двигателя от температур нагревателя и холодильника для трех рабочих тел (водорода, гелия и азота). Все расчеты базировались на одноцилиндровом двигателе фирмы Филипс типа 1-98, имеющем следующие параметры вытесняемый объем Vq — 98 см , эффективная мощность Pg = 15 кВт, частота вращения п = 3000 об/мин, максимальное давление рабочего тела в цикле /7тах = 22 МПа. Температуры нагревателя равны 850, 400 и 250 С, а температуры холодильника составляют 100 и О °С. В процессе исследований основная конструкция двигателя оставалась неизменной, а размеры нагревателя, холодильника и регенератора изменялись лишь в допустимых пределах так, чтобы размеры двигателя были прежними. Теплообменники оптимизировались по максимальному индикаторному КПД, определяемому отношением мощности двигателя без механических потерь к подводимой к нагревателю теплоте . [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...