291, 292 — Типы сплава 256 — Геометрия

Сверла для обработки пластмасс. Обработка конструкционных пластмасс сверлением является одним из наиболее распространенных видов их механической обработки. Так как разные пластмассы обладают различной обрабатываемостью, тип и геометрия сверл, применяемых при сверлении пластмасс, также различны. Для обработки пластмасс применяют сверла из быстрорежущих сталей Р9 и Р18, а также оснащенные твердым сплавом В Кб. Особенностью сверл для обработки пластмасс является сильно заостренный угол при вершине 2ф, величина которого для различных пластмасс колеблется в пределах 30—100°. В табл. 10 даны рекомендации для выбора значений угла 2ф, типа и материала сверл в зависимости от характера операции сверления и марки обрабатываемой пластмассы [47]. [c.185]

Анализ формоизменения урана и его сплавов при термо-циклировании с многократными полиморфными превращениями дан в работах [88, 279], где необратимое формоизменение рассматривается как результат пластической деформации, происходящей одновременно с полиморфными превращениями. По данным [279], общее изменение формы образцов урана зависит от направления фронта фазовой перекристаллизации. Путем сопоставления двух типов фазовых превращений было показано, что при неизменных направлении и ориентации фазовой границы конечная форма зависит от относительной прочности фаз, а величина изменения — от объемного эффекта фазового перехода. Согласно данным работ [88, 279], необходимыми условиями необратимого формоизменения при фазовом превращении являются наличие объемного эффекта превращения определенное сочетание геометрии образца и распространения фронта перекристаллизации или текстуры материала [c.53]

При закреплении в корпусе фрезы вместо вставных ножей от 1 до 12 резцов токарного типа, оснащённых твёрдыми сплавами и имеющими надлежащую геометрию режущих элементов, головки могут быть использованы для скоростного резания сталей всех марок. Корпус фрезы изготовляется из стали мар ш 45 или 40Х. Закрепление встав- [c.126]

Для уменьшения типов корпусов необходимо, чтобы один и тот же корпус допускал возможность его использования для обработки различных материалов (стали, чугуна, цветных металлов) путем соответствующей заточки зубьев для получения необходимых для каждого материала геометрических параметров. Конструкция также должна быть рассчитана на использование одного и того же корпуса для оснащения зубьями, изготовленными как из быстрорежущей стали, так и из твердых сплавов. И в этом случае необходимая геометрия режущей части инструмента обеспечивается соответствующей заточкой. [c.108]

Выше уже говорилось о том, что величина атомов и их относительные расстояния друг от друга в кристаллической решетке определенным образом влияют на тип решетки, образующей твердый раствор. Это говорит за то, что каждый атом имеет определенную величину и что определенные расстояния характеризуют соединение одинаковых или неодинаковых атомов. Ограниченность понятия размера была подчеркнута при обсуждении электронных орбит. Необходимо добавить, что межатомные рас стояния 1не имеют точно фиксированных значений для данного атома они могут изменяться в зависимости от состояния ионизации и типа связи. Тем не менее значения, приведенные в табл. 7-5, могут быть полезными при определении возможных структур металлов и сплавов. Хорошо известно, что атомный объем является периодической функцией атомного номера Z в таблице элементов. Межатомные расстояния в кристаллах элементов обнаруживают подобную же периодичность в зависимости от Z, как показано на рис. 7-9 [Л. 12]. Для кристаллов чистых металлов эти расстояния d получаются непосредственно из геометрии кристаллической решетки, параметр которой а определяется рентгеноструктурным анализом. Таким образом, получаем [c.160]

При обработке стеклопластиков типа АГ-4-С и АГ-4-В цилиндрическими фрезами с винтовыми пластинками твердого сплава рекомендуется следующая геометрия заточки передний угол 5°, задний 20— 25°. Скорости резания при работе этими фрезами должны находиться в пределах 200—500 м/мин при подаче 0,02—0,08 мм/зуб. [c.186]

Примечания 1. Приведенная геометрия зенкеров, оснащенных твердым сплавом типа ТК, обеспечивает обработку стали марок 40 и 45 по ГОСТ 1050—60 или Ст. 6 по ГОСТ 380—60. [c.273]

Выбор литниковой системы определяется геометрией отливки, а также зависит от типа машин для литья под давлением которыми располагает цех. Для магниевых сплавов наибольшее распространение получили литниковые системы двух ти- пов неполная прямая [5] с центральным расположением литника и внешняя с боковым подводом питателя. [c.92]

Основные факторы, которые необ-ХОДИМО учитывать при выборе скорости резания для различных типов операций с учетом геометрии пластины и марки твердого сплава [c.33]

Widmanstatten stru ture — Видманштеттова структура. Структура, характеризуемая геометрией частиц, образовавшихся при формировании новых фаз вдоль некоторых кристаллографических плоскостей исходного твердого раствора. Ориентация новой решетки связана кристаллографически с ориентацией решетки в исходной фазе. Структура первоначально наблюдалась в метеоритах, но достаточно достоверно воспроизведена во многих сплавах, типа сплавов титана при соответствующей термообработке. [c.1073]

Итак, результаты исследования изломов в образцах различной геометрии и толщины из разных алюминиевых сплавов после различных режимов нагружения показали, что при росте усталостной трещины в условиях плоской деформации одной из точек бифуркаций является достижение критического микроприращения трещины за цикл или порогового шага усталостйых бороздок, величина которого (с учетом корректировки уровней чередования) составляет 2,14 10 м независимо от типа сплава. [c.231]

Здесь для Qpr следует подставлять Практические значейия для цинковых протекторов 780, а для алюмипиевых 2250—2800 в зависимости от типа алюминиевого сплава. Чтобы в конце расчетного периода службы еще оставалась работоспособная остаточная масса протектора, расчетную массу следует принимать с запасом в 20 %. Массы отдельных протекторов, рассчитанные по их числу согласно формуле (18.4) и по суммарной массе согласно формуле (18.5), должны согласовываться с особенностями имеющихся протекторов, так чтобы на конкретном объекте были учтены местные особенности —наиболее опасные места, обусловленные геометрией объекта, и с возможностью образования коррозионного элемента при монтаже разнородных материалов. [c.370]

Для области II роста трещин характерным является то, что растрескивание происходит только в сплавах, что отсутствует зависимость скорости от напряжения (заметим, что в области II а отмечается некоторая зависимость от напряжения, хотя значительно меньшая, чем в области I) и что эта область характеризуется низкой кажущейся энергией активации (12,6—21 кДж/моль). Дискуссия о важности геометрии образца для зарождения трещины в водных растворах приводится вначале этой главы. Для большинства а- и (a-fР)-сплавов наличие надреза или надреза и предварительно нанесенной усталостной трещины в образцах необходимо для зарождения трещины, однако для некоторых сплавов этого типа не требуется концентратор напряжения, например для спла- [c.390]

В работе [77] с помощью устройства рычажного типа были исследованы критические размеры дефектов для ряда титановых сплавов в 3,5 %-ном растворе Na I. В большинстве отношений раствор хлорида натрия не эквивалентен морской воде, однако подобные эксперименты все же позволяют в какой-то мере предсказать и поведение металлов в морских условиях. Хотя многие нз исследованных сплавов оказались сравнительно невосприимчивыми к коррозионному растрескиванию под напряжением, тем не менее ддя большинства из них можно подобрать такие комбинации геометрии надреза и величины приложенного напряжения, при которых растрескивание произойдет (рис. 60). [c.123]

Образцы с ориентацией 1 испытывались для целого ряда матричных сплавов различных типов и объемных содержаний упрочняющих волокон. Ударные характеристики изменялись в зависимости от объемного содержания волокон (Vp), их диаметра (dp), предела прочности (Ovf) и прочности матрицы при сдвиге (хму) аналогично другим свойствам композиционных материалов. Соответствующая зависимость, согласующаяся с разработанными Келли [43] представлениями о выдергивании волокон, показана на рис. 32. Очевидный характер изменения выpaжeния(FiF rfJ a2p/т ry) авторы объясняли сдвигом матрицы по плоскостям, параллельным оси волокон и необратимостью упругой энергии. Другим результатом данной работы явилось определение зависимости работы при ударном разрушении от геометрии образца. Работа разрушения, отнесенная к единице площади образца типа I, уменьшалась с увеличением отношения глубины надреза к толщине образца в то же время никакой зависимости от толщины образца (измерением, коллинеарным с основанием надреза), уменьшенной в 4 раза по сравнению с шириной стандартного образца Шарпи, не было обнаружено. Последнее иллюстрировало то, что поперечное ся атие материала, связанное с размерами поперечного сечения [c.482]

Сплавы на основе никелида титана плохо обрабатываются резанием, особенно сплавы типа ТН1, в которых интервал прямого мартенситного превращения (Мн-Мк) находится вблизи комнатной температуры. В процессе резания проходят стрзтс-турные превращения в поверхностном слое, приводящие к появлению эффекта памяти и резкому изменению механических свойств. Для механической обработки следует применять твердосплавные резцы группы ВК с оптимальной геометрией (табл. 25.3) и специальные смазывающе-охла-ждающие жидкости (эмульсия из 5-8 % эмульсола РЗ-СОЖ). Режимы резания приведены в табл. 25.4. [c.843]

Два предварительных резца оснащены пластинками твердого сплава Т15К6. Первый резец прорезает резьбу на половину глубины профиля, оставляя на боковых сторонах профиля припуск на дальнейшую обработку, равный 0,4—0,5 мм. Геометрия режущих элементов этих резцов (фиг. 13, б) своеобразна. Резцы имеют очень большой положительный передний угол, что является необычным для резцов этого типа. [c.28]

Многочисленные заводские и лабораторные опыты показали, что инструменты, оснащенные пластинками твердого, сплава, должны иметь почти такую же геометрию, что и резцы из быстрорежущих сталей, что тупого угла резания при резании твердыми сплавами сталей типа 45 и чугуна не нужно делать (д-р техн. наук проф. М. Н. Ларин). Однако, для того чтобы предотвратить выкрашивание лезвия, необходимо сделать на резцах фаски (см. главу X). [c.238]

Различные фирмы разработали новую геометрию различных инструментов, применяемых при обработке труднообрабатываемых материалов. Так, например, фирма Marwin utting Tools выпускает многозубые кольцевые фрезы типа MFE для обработки жаропрочных материалов, титановых сплавов. На корпус фрезы, выполненной из закаленной стали, напаяны винтовые твердосплавные зубья. Фрезы изготовляются диаметром от 12 до 50 мм. [c.167]

Геометрия зенкеров, оснащенных твердым сплавом типа ВК, обеспечивает обработку серого чугуна твердостью НВ 180-н229. [c.273]

Требование возможно более высокой производительности, которое имеет особенно важное значение для отраслей промышленности с массовым масштабом производства, в том числе, следовательно, для военной промышленности и промышленности предметов широкого потребления, обусловило ряд основных и наиболее резко выраженных тенденций в современном станкостроении. К числу их относится прежде всего наблюдаемое возрастание скоростей главного движения и подач станков. Непрерывное улучшение геометрии, т. е. формы, режущих инструментов, создание новых типов их и новых твердых режущих материалов влекут за собой непрерывное увеличение скоростей резания, а отсюда — чисел оборотов главных шпинделей станков. Скорости резания порядка 300—350 м/мин при фрезеровании сталей, 6000—7000 м/мин при обработке легких сплавов, 200 м/мин и выше при нарезании резьб летучим резцом (так называемый способ охватывающего фрезерования), оснащенным твердосплавной пластинкой, и т. п. не ив.гиюгси уже дости- [c.4]

Специальный станок, предназначенный для обработки деталей лишь одного типо-размера и из одного и того же материала, должен был бы работать с постоянной скоростью резания v и с постоянной подачей s, если бы режущий инструмент станка оставался неизменным по материалу и форме ( геометрии ), а материал заготовок—вполне однородным по своим физико-механическим качествам. Практически, однако, некоторые колебания последних неизбежны (материал с различных заводов и разных плавок). Иногда приходится менять марку стали или твердого сплава, из которого изготовлен инструмент. Поэтому при проектировании даже одноцелевого станка нужно предусмотреть возможность выполнения на нем одной и той же операции с различными скоростями резания и подачами они ограничены, впрочем, в подобных случаях сравнительно узкими пределами t mai и Vm a, max И SmiO Для специального многоинструментного станка, вы- [c.30]

Ко второму классу относятся безэлектродные методы, в которых удельное сопротивление определяется путем измерения и анализа импеданса на переменном токе катушки индуктивности, обусловленного вихревыми токами в образце, помещенном в поле этой катушки. Метод такого типа может быть использован также для получения информации о коэффициенте Холла и магнитосопротивлении [196]. Однако на практике этим методом обычно определяют только удельное сопротивление путем анализа сдвига фаз. Примерами измерений в стационарном состоянии являются работа Есима и др. [267] и исследования жидкого селена Гобрехта и др. [ПО]. Ли и Лихтер [15] провели детальное обсуждение применений указанного метода для изучения металлических сплавов. Хайсти [116, 117] разработал нестационарный метод измерений, в котором образец падает сквозь катушку резонансного контура генератора радиочастотных колебаний. Этот метод требует получения калибровочной кривой генератора колебаний и специальной геометрии контейнера для образца, но он позволяет производить быстрые измерения и может быть использован для очень широкой области значений удельного сопротивления [118, 119]. Однако точность измерений этим методом ограничена 10—20 % [c.75]

В целях увеличения срока работы резцов и повышения эффектйв-ности рыхления очень смерзшихся грузов разработаны новые конструкции фрез, в которых применены резцы с пластинами из твердого сплава. Резцы закрепляются посредством болтового соединения, что дает возможность легко их заменить. Кроме того, геометрия фрезы существенно изменена, а весь режущий барабан предусмотрено сменять с небольшими затратами труда. Машина типа БРМ-110 СПГ позволяет перерабатывать 100—120 т/ч и имеет значительно увеличенный срок службы. [c.265]

Отличное согласование к. т. р сплава МД15Н.П с высокоглиноземистыми керамическими материалами типа 22ХС и М-7 позволяет осуществлять произвольные по геометрии конструкции. [c.64]

Последней нарезается резьба М22 с шагом 1,5 мм резьбовым резцом типа и-1оск с резьбовой полнопрофильной пластиной универсальной геометрии из твердого сплава СС1020. Операция выполняется за 6 проходов при наклонном врезании. [c.129]

Следующая операция - сверление центрального отверстия диаметром 30 мм на глубину 62 мм, которое производится сверлом типа 1) со сменными пластинами. Сверло выбирается так, чтобы обеспечить обработку отверстия длиной три диаметра, с центральной и периферийной пластинами V MX геометрии 53 из сплава марки СС1020. Рекомендуемые начальные значения параметров режима резания - подача 0,2 мм/об, скорость резания 160 мм/мин. Стружкодробление можно, при необходимости, улучшить путем изменения скорости резания и подачи. [c.132]

Режущая кромка составлена из 2-х или более пластин, перекрывающих друг друга. Конструкция пластин оптимизирована в зависимости от положения пластины на сверле (на периферии или в центре) и требований к обработке. Изготавливаются пластины прямоугольного типа - ЬСМХ, или треугольного - V MX, с универсальной геометрией -53 из твердого сплава соответствующего операции. Сверла изготавливаются с различными типами хвостовиков. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...