Изгибающие моменты в в оболочках

Распределение меридионального изгибающего момента, возникающего в оболочке при Д = 2 10 м, приведено на рис. 15, зоны контакта указаны штриховыми линиями. На оси абсцисс даны номера точек меридиана. Отметим, что в зонах контакта оболочки с кольцами Mi на 25 % меньше, чем в [c.68]

Изгибающий момент в сечении оболочки [c.63]

М , Me — изгибающие моменты в сферической оболочке, в меридиональном и окружном направлениях [c.57]

Наиболее точное решение задач такого рода может быть получено на основании моментной теории, в которой учитываются изгибающие моменты в стенке оболочки как в продольном, так и в поперечном направлении. Однако практическое решение задач по моментной теории связано со сложными вычислениями. [c.362]

Вычисления показывают, что во многих случаях изгибающие моменты в тонкостенных оболочках невелики. При значительном обжатии сечений оболочек нормальными силами в пологих оболочках в области общего изгибного состояния изгибающие моменты на их конструктивное решение влияния не оказывают. [c.113]

Здесь начало координат взято в вершине панели, а — удельный изгибающий момент в трехслойной оболочке, действующий по направлению оси у. [c.283]

Краевой эффект от эксцентричного примыкания оболочек. Величины -изгибающих моментов, возникающих в оболочке при эксцентричном примыкании отдельных ее элементов, определяются совместным решением уравнений [c.435]

М ,М2 изгибающие моменты в цилиндрической оболочке [c.56]

Оболочки находят все более широкое применение в различных областях техники, где используются облегченные конструкции и новые материалы (судо-, авиа-, вагоностроение, гражданское строительство и т. д.). Широкое применение оболочек в технике объясняется их экономической эффективностью. Они обладают легкостью в сочетании с высокой прочностью. Экономическая выгодность применения оболочек, например, в строительстве видна из следующего примера. Для квадратной в плане пластины, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью q (рис. 10.1, а), прогиб и изгибающие моменты в центре пластины имеют значения [c.213]

Как видим, применение оболочки тех же размеров привело к уменьшению прогиба примерно в 10 раз и уменьшению изгибающих моментов почти в 20 раз. [c.213]

Интересно отметить, что эпюры изгибающих моментов в оболочке имеют очертание, качественно отличающееся от очертания эпюр тех же моментов в пластине. Сравнение ординат эпюр моментов и зна- [c.214]

С точки зрения классического расчета оболочек, это—полу-моментное решение, так как учитываются изгибающие-моменты в окружном (тангенциальном) направлении (изгиб-кольца). [c.68]

Изгибающий момент в сечении 2—2 при упрощенном расчете с учетом упругой связи с оболочкой определяют по формуле [c.76]

С уменьшением поперечных размеров брус теряет способность воспринимать изгибающие моменты. В этом случае целесообразно принять, что его жесткости на изгиб, кручение и на сжатие равны нулю, и что он способен работать только на растяжение. Так рождается схема гибкой нити. Ее дальнейшим развитием является схема гибкой сети. Аналогичные обстоятельства позволяют создать схемы мембраны и гибкой оболочки, способных работать только на растяжение. [c.23]

Таким образом, вблизи места приложения сосредоточенной нагрузки поперечные силы и изгибающие моменты в оболочке изменяются так же, как и в плоской пластине. [c.190]

Сила Q и момент соответствуют поперечной силе и изгибающему моменту в оболочке, рассматриваемой как балка. Они определяются как сумма проекций на ось х и сумма моментов относительно оси у всех внешних нагрузок, приложенных к оболочке по одну сторону от сечения. Зная их, можно определить [c.295]

Существенную особенность представляет подсчет изгибающего момента в сечении. Здесь следует учесть изменение ориентировки усилий в нитях в результате деформации оболочки. [c.404]

Из формулы видно, что радиальный изгибающий момент в сечении пластинки на границе с контактирующей частью r = ri) зависит от силовых факторов, передающихся с оболочки (Рв и Мв), а такл е от угла поворота сечения на этой же границе. [c.102]

Для выбора аппроксимирующей стержневой системы вместо цилиндрической панели первоначально рассматривалась круглая плита с отверстием в центре, полученная при развертывании панели на плоскость. Для круглой плоской плиты при поперечной нагрузке, действующей по краю отверстия, имеется точное решение [18], которое использовано для оценки погрешности при расчете континуальной системы по дискретной расчетной схеме. Круглая пластина с отверстием разрезается на систему полос, расположенных в радиальных и кольцевых направлениях (рис. 1.22). Так как у края отверстия наблюдается резкое увеличение изгибающих моментов, то в этой зоне сделано более мелкое членение. Оси кольцевых и радиальных полос (на рис. 1.22 они показаны сплошной линией) соединяются в точках их пересечения шестью связями. В полученной системе высоты поперечных сечений всех стержней равны толщине оболочки, а их ширина равна ширине соответствующих полос. [c.37]

Одним из результатов экспериментальных исследований [4—6, 8, 19, 20] было выявление существенного различия в работе гладких и ребристых сборных оболочек. Установлено, что в плитах ребристых оболочек действуют значительные изгибающие моменты, а в ребрах, расположенных вдоль линий сопряжения цилиндрических панелей, имеют место значительные растягивающие усилия и моменты. Результаты исследований использованы при разработке методов расчета, позволяющих учитывать влияние указанных факторов [4, 5, 8, 14]. [c.57]

Соединение плит покрытия с диафрагмами контура. В местах соединения контурных диафрагм с оболочкой действуют значительные сдвигающие усилия, а в многоволновых покрытиях — такн<е нормальные силы и изгибающие моменты. В первых конструкциях оболочек верхний пояс диафрагм образовывался ребрами крайнего ряда плит, т. е. в этой зоне конструкции избегали [c.77]

Растягивающие и сжимающие усилия в угловых зонах по сечению, расположенному под углом 45° к Контуру, у средней диафрагмы на 20—40% больше, чем у крайних (см. рис. 2.43). Следовательно, сдвигающие силы у диафрагм неразрезных оболочек также больше, чем у отдельно стоящих оболочек. Следует отметить также, что суммарный изгибающий момент, действующий в пределах всего сечения оболочек, находящихся в системе многоволнового покрытия, аналогичен отрицательному моменту в многопролетных неразрезных балках. [c.110]

Краевые условия на контуре неподкрепленного отверстия в вершине, а также условия совпадения радиальных перемещений и изгибающих моментов в подкрепляющем кольце и на контуре отверстия в оболочке удовлетворяются как естественные. [c.50]

Ч деформирования теряет устойчивость путем резкого осесимметричного выпучивания. При этом образуются вмятины в центральной части оболочки и у контура (рис. 24, а, б). На рис, 24, в, г показано перераспределение внутренних усилий и изгибающих моментов. Выпучивание такой оболочки за непродолжительный (по отношению к предыдущему примеру) период времени можно объяснить большей близостью действующей нагрузки к критическому уровню. [c.66]

Перераспределение усилий в срединной поверхности и изгибающих моментов в процессе ползучести за 2,95 ч показано на рис. 57, в, г. Интенсивно возрастают сжимающие окружные усилия в области р=0,5, которые и способствуют переходу оболочки к неосесимметричной форме. На рис. 57, д—ж приведены эпюры относительных величин напряжений и их интенсивностей в неко- [c.96]

Во многих случаях можно допустить, что нормальные напряжения в нормальных сечениях оболочки распределяются равномерно по ее толщине, т. е. пренебречь изгибающими моментами, действующими в сечениях оболочки (безмоментная теория). Так, например, в зонах оболочки, достаточно удаленных от точек приложения сосредоточенных сил и моментов, от мест жесткого закрепления оболочки, от ребер усиления и вообще от мест приложения упругих и жестких связей, напряжения могут быть в обычных случаях с большой точностью определены по безмоментной теории. [c.177]

Расчетами было установлено, что учет геометрической нелинейности по-разному влияет на внутренние усилия и моменты, возникающие в оболочке. Так, меридиональное растягивающее усилие Ti почти не изменяется по сравнению с рассчитанным при недеформированном состоянии, существенно же снижаются меридиональный изгибающий момент М , окружное усилие Га, перемещения оболочки и углы поворота сечений. [c.149]

Нормальные напряжения, линейно распределенные по толщине, статически эквивалентны изгибающим моментам в сечениях пластины. В теории пластин и оболочек пользуются значением интенсивности этих моментов, т. е. отношением момента к длине сечения (обычно интенсивности моментов называют просто моментами). В окружном сечении (рис. 2.12) изгибающий момент [c.55]

Добряков А. А. Влияние нормального давления на устойчивость цилиндрической оболочки, нагруженной поперечной силой и изгибающим моментом. В сб. Некоторые вопросы механ. М., Оборонгиз, 1962, стр. 33—50. [c.346]

Зависимости изгибающего момента в полюсе от отношения А к толщине оболочки приведены на рис. 23. Крестиком отмечен момент отрыва центральной зоны оболочки от штампа, после которого круговая область контакта быстро преобразуется в кольцевую. Моменту отрыва предшествует точка бифуркации по осесимметричной форме. Для плоского и выпуклого штампов смежное и основное состояния совпадают. [c.94]

ИЗ материалов, подверженных опасности хрупкого разрушения. При пластичных материалах величины напряжений не определяют фактической прочности конструкции, т. е. величину разрушающего давления. Образование пластических шарниров в местных зонах оболочек, примыкающих к распорному кольцу, приводит к перераспределению краевых усилий. Начиная с некоторой величины давления изгибающие моменты в оболочках от краевого эффекта перестают увеличиваться, при этом конструкция превращается в статически определимую систему, расчет которой можно проводить по безмоментной теории оболочек. При обеспечении условия прочности распорного кольца можно не опасаться преждевременного разрушения бака в зонах краевых эффектов. Аналогичный подход к решению краевых задач изложен в работе [20]. [c.233]

Полученные кривые наглядно иллюстрируют влияние изгибной жесткости, подкрепляющей накладки на закон распределения контактного давления и напряженное состояние шпангоута оболочки. С увеличением изгибной жесткости накладки контактное давление концентрируется вблизи краев накладки, величина изгибающего момента в шпангоуте уменьшается (в основном под накладкой). [c.89]

Как видно из рисунка, при s > 0,25 а изгибающий момент в рассмотренной оболочке оказывается практически равным нулю, т. е. при S >. 0,25 а напряженное состояние можно считать безмомент-ным. [c.227]

Мх, Affl —изгибающие моменты в цилиндрической оболочке в осевом и окружном направлениях [c.57]

Так как сечение тонкостенных пространственных конструкций имеет небольшое армирование, то для ориентировочных расчетов в первом приближении можно принять х—0,55 ho. Полное исчерпание несущей способности внецентренно сжатых (растянутых) элементов может иметь место только в том случае, если они взаимодействуют с более прочными окаймляющими их конструкциями. Например, несущая способность полки оболочки может быть исчерпана только в том случае, если она опирается на достаточно прочный контур, который при воздействии на него предельных для сечений полки нормальных сил распора N p и изгибающих моментов Л1пр не разрушится. Если контур не обладает такой прочностью, то возникновению в плите сил iVnp и моментов УИпр будет предшествовать его разрушение. По-видимому, если отвлечься от несовпадения несущих способностей одной и той же конструкции при различных схемах излома, то в оптимально запроектированной с точки зрения прочности конструкции разрушение различных элементов должно наступать при одной и той же нагрузке, т. е. элементы должны быть равнопрочными. В соответствии со сказанным выше, если прочность криволинейного бруса ниже прочности балок, на которые он опирается, то при возникновении в брусе предельных нормальных сил Л/ р и моментов УИпр балки не разрушатся (рис. 3.2). Наоборот, если балки в рассматриваемом примере не обладают достаточной прочностью, то при возникновении в них предельных моментов и их разрушении несущая способность бруса не будет исчерпана и действующие в нем усилия будут меньше предельных. При равнопрочности элементов момент разрушения балок должен совпадать с моментом исчерпания несущей способности бруса. Оценка несущей способности конструкций с учетом взаимного влияния прочности отдельных элементов является, несомненно, приближенной. Более точных результатов можно ожидать при учете не только взаимного влияния прочностей отдельных элементов, но и при учете влияния их деформативности. Если балку подкреплять подвесками с одним и тем же сечением (одной и той же прочностью), но с разной длиной, то очевидно, что несущая способность конструкции при увеличении длины подвески до некоторой оптимальной величины может увеличиваться (рис. 3.2, д). Таким образом, при оценке несущей способности конструкции [c.176]

Цилиндрическая оболочка постоянной толщины под действием краевого изгибающего момента. Этот пример рассмотрен в работах [3, 5] с применением метода упругих решений. В работе [3] при определении несущей способности получено, что все нагруженное сечение переходит в пластическое состояние при величине внешнего момента Л/= v3 = 1,73Жг, где Mj = Ojh 16. В работе [5] вычисления закончены вторым приближением, дающим М = 1,75 Мт Однако при этом модули упругости на краю и отличаются от результатов первого приближения соответ- [c.210]

Здесь S, X — меридиональное безмоментиое усилие и изгибающий краевой момент в рассматриваемой оболочке. [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...