Секанса формула

Сварки влияние на усталость 191, 194 — 196 Свободы степени статистические 326, 328 — 330, 352, 353 Сдвига модуль 116 Сезонное растрескивание 602 Секанса формула 558, 561, 562 Сен-Венана гипотеза см. Максимальной нормальной деформации гипотеза Силы межатомные 25—27 Скольжение 33—35, 41 [c.618]

Секанса формула для стержней 402 Сжатие 13 [c.663]

Далее, используя формулу секанса при очень малом эксцентриситете, например 0,001 дюйма, в соответствии с (16.27) можно записать [c.561]

Наконец, если эксцентриситет равен 0,15 дюйма, формула секанса примет вид [c.562]

После соответствующей замены из соотношения ( ) получаем формулу секанса (16.27). [c.613]

Для волоконных световодов решение (5.2.15) означает, что импульс в форме гиперболического секанса с длительностью Tq и пиковой мощностью Рд выбраны такими, что в уравнении (5.2.3) N = 1 будет распространяться в идеальном световоде (без потерь) без искажения своей формы на произвольно большие расстояния. Именно это свойство фундаментальных солитонов делает их привлекательными для передачи информации в системах оптической связи [35]. Значение пиковой мощности фундаментального солитона Pi определяется из формулы (5.2.3) при подстановке N = I [c.114]

ФОРМУЛА СЕКАНСА ДЛЯ СТЕРЖНЕЙ [c.402]

Это соотношение называется формулой секанса для стержня, сжатого внецентренно приложенными продольными силами. Она дает величину максимального напряжения в стержне как функцию от среднего сжимающего напряжения Р Р, относительного эксцентриситета ес г и гибкости Иг. [c.402]

При использовании формулы секаНса в том плане, как описано выше, предполагается, что неизбежные несовершенства можно представить эксцентриситетом приложения Нагрузки. Другой подход к задаче заключается в предположений об эквивалентности этих несовершенств наличию начальных прогибов. Для стержня с шарнирно опертыми концами можно предположить, что линия начальных прогибов стержня представляется волной синусоиды [c.405]

Если поступить так же, как и в случае формулы секанса (см. разд. 10.4), и задать предельное значение для максимального напряжения то по формуле (10.16) можно подсчитать соответствующую величину Р/Р. [c.406]

Получить формулу, аналогичную формуле секанса (10.12), для максимального напряжения в стержне с одним заделанным и другим незакрепленным концом (см. задачу 10.1.2). [c.415]

Стальной стержень из двутаврового профиля № 36 ( =2,1-10 кГ/см ) с шарнирно опертыми концами имеет длину 7,5 м. На стержень действует центрально приложенная сила Р1=100 т и внецентренно прилаженная сила Ра==50 т (см. рис. 10.10). Точка приложения силы лежит на оси у — у на расстоянии 18,5 см от центра тяжести, а) Используя формулу секанса, вычислить максимальное напряжение, возникающее в стержне. Ь) Чему равен коэффициент запаса прочности по отношению к напряжению, при котором возникает пластическое течение, если 0 =2800 кГ/см [c.415]

Кроме формулы Эйлера — Энгессера был предложен еще ряд эмпирических соотношений для учета неупругого поведения. Среди них особый интерес представляет формула секанса поскольку она позволяет непосредственно учесть начальный эксцентриситет и начальную погибь стержня. Формула секанса может быть записана в виде [c.558]

Рис. 16,6, Графическое представление формулы секанса для различных значений ексцентриситета. Видно, что кривая Эйлера (/) и напряжение текучести при сжатии являются асимптотами при стремлении эксцентриситета стержня к нулю. Модуль упругости материала =30-10 фунт/дюйм P IA — критическое напряжение Lji — относительная гибкость.

Рассмотрим трубу из алюминиевого сплава длиной 36 дюймов, наружным диаметром 3,0 дюйма и толщиной стенки 0,03 дюйма, показанную на рис. 16.7. Труба шарнирно закреплена по концам и должна выдерживать продольную нагрузку 18 ООО фунтов. Кривая зависимости напряжения от деформации материала приведена на рис. 16.8. Требуется определить коэффициент запаса устойчивости этого стержня с помощью формулы Эйлера, формулы Эйлера — Эн-гессера, формулы секанса с эксцентриситетом, равным нулю, и формулы секанса, полагая эксцентриситет нагрузки относительно осевой линии равным 0,15 дюйма. [c.559]

Возможность данной схемы была продемонстрирована в эксперименте [69], где солитонные импульсы длительностью 10 пс распространялись по 10-километровому световоду с ВКР-усилением и без него. На рис. 5.11 изображена схема экспериментальной установки. Там также показаны АКФ лазерного импульса (без световода) в сравнении с АКФ. полученной на выходе световода. При отсутствии ВКР-усиления солитонный импульс уширяется примерно на 50% из-за наличия потерь. Это находится в согласии с формулой (5.4.6), которая предсказывает Ti/Tq =1,51 для параметров световода, использованного в эксперименте, а именно 2 — 10 км и а = 0,0414 км (0,18 дБ/км). ВКР-усиление осуществлялось за счет инжектирования непрерывного излучения накачки на 1,46 мкм от лазера на центрах окраски в направлении, противоположном распространению солитонов. Мощность излучения накачки составляла 125 мВт. Как видно из рис. 5.11, импульс на выходе практически идентичен по форме и по энергии входному импульсу, что указыв.- т на практически полное восстановление солитона. Малоинтенсив ле крылья в восстановленном солитоне приписаны рассеянной доле энергии, возникающей из-за отличия формы входного импулы.а от гиперболического секанса. Возможности схемы с ВКР-усиленис i были продемонстрированы Молленауэром и Смитом в эксперименте [75], где 55-пико-секундные импульсы могли 96 раз обращаться по 42-километровой волоконной петле без значительного изменения своей длительности. Это соответствовало эффективной длине распространения более чем 4000 км. Конструктивная сторона таких солитонных линий связи, использующих ВКР-усиление, будет рассмотрена далее в этом разделе. [c.128]

Входящая в эти формулы константа С незначительно изменяется при варьировании формы входного импульса (при условии, что он является спектрально-ограниченным). Для гауссовских импульсов С= = 1,79, в случае импульсов с огибающей в виде гиперболического секанса apo=se h (т) константа С=1,84. [c.181]

В обш,ем случае наличие несовершенств приводит к тому, что Стержень подвергается как изгибу, так и Нрямому сжатию. Поэтому представляется вполне логичным заключить, что поведение несовершенного центрально сжатого продольными силами стержня будет аналогично поведению идеального стержня, нагруженного силой, имеющей эксцентриситет е. Это наводит на мысль о возможности использования формулы секанса для расчета предположительно прямых центрально нагруженных стержней путем подбора соответствующей величины относительного эксцентриситета ес1г для учета влияния несовершенств. Разумеется, выбор величины параметра ес г должен основываться на результатах экспериментов тем не менее такое использование формулы секанса является рациональным средством учета влияний несовершенств, более удобным, чем допущение их за счет простого увеличения коэффициента запаса прочности. [c.405]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...