Расчет конвективных пароперегревателей

РАСЧЕТ КОНВЕКТИВНЫХ ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЕЙ [c.81]

При поверочном расчете конвективных пароперегревателей, экономайзеров, воздухоподогревателей известны геометрические характеристики теплообменных поверхностей, а также температуры и энтальпии каждой из сред только на одном конце поверхности. Определение энтальпий обеих сред на другом конце поверхностей осуществляют последовательным уточнением предварительно принятой величины тепло-восприятия. Для этого оценивают неизвестную конечную энтальпию одной из сред и с помощью соответствующих уравнений теплового баланса определяют по известной и принятой энтальпиям тепловосприятие поверхности Qб, а также значение энтальпии второй среды по энтальпиям находят значения температур сред. Далее по температурам сред и скоростям рассчитывают коэффициент теплопередачи, температурный напор, а по уравнению теплообмена — величину тепловосприятия Расчет повторяется до получения близких значений обоих тепловосприятий Рб и Ст ( 10-6). [c.182]

При расчете конвективного пароперегревателя Qл (обозначим эту величину [c.195]

Для расчета конвективных поверхностей нагрева (пароперегреватели, экономайзеры и т. п.) определяют следующее. Теплота, отданная продуктами сгорания, [c.164]

Для труб, обращенных к газовым объемам, к полученной величине < макс добавляется излучение этого объема применительно к фактическим температурам и составу газов (подробно методика расчета дана в [Л. 7]). В конвективных пароперегревателях разность температур стенка — пар обычно составляет 15—25° С, поэтому даже 50%-пая ошибка в оценке макс искажает эту разность не более чем на 7—12° С. [c.196]

Результаты расчетов воздушных полноразмерных моделей котла ТП-90 в масштабах 1 10 и 1 20 н. в., сведенные в той же табл. 3-2 (случай I), приводят к аналогичным со сделанными выше выводами. Так, например, для обеспечения равенства чисел Ке во входных сечениях I ступени конвективного пароперегревателя образца и модели (1 10 н. в.) в последнюю надо подать 9,30 3600 33 500 м 1ч воздуха с температурой 30° С. При этом [c.63]

В расчетах паросодержание на входе в переходную зону принимают 0,7—0,85. С таким паросодержанием пароводяная смесь поступает в вынесенную переходную зону, где вода окончательно испаряется, а пар доводится до перегрева не менее чем на 20° С. Окончательный перегрев пара достигается в радиационном пароперегревателе, расположенном в верхней части топки (ВРЧ), конвективном пароперегревателе, расположенном в газо- [c.166]

В последующем предпусковые очистки с применением фталевого ангидрида были проведены также и для прямоточных котлов сверхкритических параметров блоков 300 МВт. Химическая очистка проводилась по одному контуру, включающему деаэраторы 0,7 МПа, первичные поверхности нагрева котла до конвективного пароперегревателя, вторичный тракт котла кроме паропарового теплообменника по стороне среднего давления и холодных ниток промежуточного пароперегревателя и ПВД по водяной стороне. Первичный тракт котла промывался по четырем ниткам параллельно, а нитки промперегрева были включены последовательно. Контур обрабатывался гидразин-гидратом для восстановления трехвалентного железа. Химическая очистка котла осуществлялась при температуре раствора около 100°С. Максимальная концентрация фталевой кислоты составила около 1,7%. По расчету она должна быть около 2%, некоторое снижение концентрации фталевой [c.70]

Курсовой проект состоит из пояснительной записки и чертежей общих видов котлоагрегата. В пояснительной записке приводится краткое описание котлоагрегата, обосновывается выбор топочного устройства и температуры уходящих газов, а также хвостовых поверхностей нагрева. В расчетной части пояснительной записки в табличной форме приводится состав топлива, конструктивные характеристики котлоагрегата, расчет объемов продуктов сгорания и воздуха, энтальпии продуктов сгорания и воздуха, тепловой баланс парового или водогрейного котла, расчет топки, пароперегревателя, конвективных газоходов и хвостовых поверхностей нагрева. [c.7]

Расчет конвективных поверхностей нагрева. Конвективные поверхности нагрева — испарительные, пароперегреватель, экономайзер и воздухоподогреватель — рассчитывают путем совместного решения уравнений теплопередачи [c.331]

Все гидродинамические расчеты должны обязательно производиться для номинальной нагрузки котельного агрегата. Для парообразующих поверхностей нагрева с естественной циркуляцией, для прямоточных котлов и для радиационных пароперегревателей любых котлов необходимо выполнять гидродинамические расчеты еще и для минимальной нагрузки, которая может быть примята равной 60% от номинальной нагрузки для котлов с камерными топками и 25% для котлов со слоевыми топками. Для конвективных пароперегревателей, водяных экономайзеров и сепарационных устройств гидродинамические расчеты на минимальную нагрузку производить не нужно, так как условия их работы при пониженных нагрузках даже несколько облегчаются. [c.455]

Ниже излагается порядок теплового расчета барабанного и прямоточного парогенераторов. Парогенераторы большой мощности содержат повторяющиеся поверхности нагрева несколько ширм, несколько ступеней конвективного пароперегревателя острого пара и пара промежуточного перегрева и др. Для наглядности здесь приняты упрощенные схемы парогенераторов, вместе с тем содержащие все поверхности нагрева. [c.242]

Температура стенки /ст при расчете л конвективных пароперегревателей при сжигании твердого и жидкого топлива принимается равной температуре наружного слоя золовых отложений на трубах /з, °С [c.210]

При расчете пароперегревателя, расположенного в конвективном газоходе, для более точного определения температуры газов за перегревателем необходимо использовать следующее уравнение. Количество теплоты, переданное в пароперегревателе, МВт или ккал/ч, [c.114]

Для конвективных и радиационных пароперегревателей— согласно тепловому и гидравлическому расчетам, рекомендуется принимать не ниже [c.65]

Расчет конвективного пароперегревателя, имеющего поверхностный или впрыскивающий пароохладитель, установленный врассечку, как показано на рис. 8-16, г, производится по частям. Сначала рассчитывается первая по ходу продуктов сгорания часть. Расчет следует производить в следующей последовательности [c.267]

Расчет конвективного пароперегревателя, имеющего поверхностный или впрыскивающий пароохладитель, установленный врассечку, как показано на рис. 6.6, г, производится по частям. Сначала рассчитывается первая по ходу продуктов сгорания часть. [c.82]

Расчет конвективного пароперегревателя, имеющего поверхностный или впрыскивающий пароохладитель, установленный врассечку, как показано на рис. 8-19, г, производится по ча- [c.247]

Коэффициент загрязнения при расчете конвективных пароиерегрева-телей и сжигании нешлакующихся твердых топлив (каменные угли, АШ при Гун 20%) с применением очистки экранов, а также для шлакующихся топлив (АШ при Т ун< 20%, сланцы, назаровский уголь) при очистке пароперегревателей обдувкой или виброочисткой определяется по рис. 8-3 и 8-4 без введения поправки Де. При ся игании фрезерного торфа Де = = 0,00258 град/вт. [c.115]

Как ни парадоксально, но одной из причин несовершенства теплового расчета являются прекрасные огневые свойства и относительная неприхотливость природного газа и мазута к организации топочного процесса и способность их сгорать в широком интервале температур. Подобное поведение в корне отличается от поведения твердых топлив, пыль которых или сгорает в ядре факела или, если этого не произошло, выносится несгоревшей из топки, вследствие чего положение и размеры ядра факела для твердых топлив оказываются достаточно стабильными независимо от полноты сгорания. При сжигании газа и мазута процесс горения может протекать во всем объеме топки, в связи с чем температурный режим в ней варьируется в весьма широких пределах. Так, вполне вероятное догорание в верхней части топки всего 3% топлива вызывает повышение температуры газов примерно на 50° С и рост тепловосприя-тия конвективного пароперегревателя на 10—12%. [c.87]

В приведенном примере на выходе из потолочного пароперегревателя и в рассечке ширм температура пара выше, чем это допускается для коллекторов за потолочным пароперегревателем и в рассечке ширмового пароперегревателя, что объясняется завышенным тепловосприятием радиа-ционно(го и потолочного пароперегревателей. Приращение температуры в ширмах практически такое же, как в расчете. В частности, из данного графика вытекает, что два коллектора работают в опасном режиме и если их температура не может быть снижена, то они должны быть срочно заменены более жаростойкими. Трубы поверхностей нагрева радиационного перегревателя и иотолка работают при более высокой, чем предусматривалось расчетом, температуре пара и температурный режим их металла необходимо проверять. Вместе с тем вторая ступень ширм и конвективный пароперегреватель работают в нормальных условиях и без особых на то причин в исследованиях не нуждаются. [c.181]

Отсутствие надежного метода теплового расчета конвективных поверхностей нагрева паровых котлов заставляет во многих случаях принимать величины поверхностей нагрева со значительным запасом, а затем, в процессе наладочных испытаний, устанавливать необходимые поверхности нагрева. Такой способ выбора поверхностей нагрева усложнял ввод котлов в эксплуатацию и приводил к длительной наладке, в процессе которой приходилось удалять часть поверхностей нагрева, выполненных из высококачественных сталей. Например, в процессе наладки котла типа 75-39-Ф-1 (на кашпирском сланце) из-за отклонений температуры перегретого пара от расчетной величины пришлось удалить 49% поверхности труб противоточной части пароперегревателя. [c.188]

Задача оптимизации ступени конвективного пароперегревателя, состоящей из двух пакетов, сводится к выбору последовательности включения пакетов и совокупности конструктивно-компоновочных параметров для каждого из пакетов (вид схемы теплообмена, марка стали труб, диаметр труб, поперечный и продольный шаги труб в пакете, высота и ширина газохода). Кроме того, выбирается распределение тепловосприятий между двумя пакетами в ступени. В качестве промежуточных результатов теплового, прочностного и гидравлического расчетов пароперегревателя получаем также оптимальные значения скоростей пара и продуктов сгорания, температурных напоров и падений давления в пакетах, толщины и температуры стенок, соотношения металловложений в пакетах и т. д. [c.37]

Тепловой расчет варианта 2-1 в отличие от предыдущего выполнен при условии сокращения поверхностей нагрева по первичному тракту в части конвективного пароперегревателя (на 47,5%) и ширм 1-й ступени (на 22,5%). Благодаря этому сохранились такими же, как и в котле ПК-41, расчетные условия работы НРЧ и СРЧI, но зато температура газов перед промежуточным пароперегревателем выросла до 924° С. Перемещение промежуточного пароперегревателя в зону газовых температур, более высоких, чем в варианте 2, на 85° С, приводит, по условиям надежного охлаждения его труб при пусках и сбросах нагрузки, к необходимости применения двух БРОУ (п. 3, 7-2), что серьезно усложняет и удорожает установку. В то же время расчетная статическая характеристика промежуточного пароперегревателя почти не улучшается. По данным тепловых [c.271]

В четвертом варианте схемы, как показали расчеты, удается обеапечить номинальную температуру вторично перегреваемого пара как В конденсационном, так и в теплофикационн эм режимах (соответственно 570 и 450° С). Поверхность нагрева конвективного пароперегревателя высокого давления, который устанавливается взамен ПКПП, равна 2 420 (на один корпус котла). Поверхность пагрева паропарового теплообменника составляет около 805 [c.306]

Расчеты скоростей и расходов в табл. 3-2 приведены для двух сечений модели пережим в топке и суженное незагроможденное сечение перед холодной частью конвективного пароперегревателя (сечение М-М, рис. 3-1). [c.59]

Для беззольных топлив (жидких и газообразных) величина Tj. выбирается с таким расчетом, чтобы температура дымовых газов перед конвективным пароперегревателем была порядка 1000° С для котлов высоког. давления при температуре перегрева пара/ е — 510° С, порядка 900° i. ДЛЯ котлов среднего давления при/пе = 420—450° С и порядка 7Сэ° С при пе = 350° С. [c.119]

В табл. III-31 приведен расчет перепадов давлений в ширмовых и конвективном пароперегревателях и в их перепускных трубах. Расчет выполнен для потока, в который включены четыре крайние ширмы II ступени и четыре средние ширмы I ступени. Так как в табл. III-28 тепловосприятия ширм даны в расчете на один корпус, тепловосприятия на один поток получаются в 2 раза меньше, чем в средних и крайних ширмах. Расход среды по тракту перегревателей изменяется на величину впрыска, определенную в тепловом расчете. При расчете изменения давления в коллекторах слово статического опускается. [c.119]

Инерция в подводе тепла к конвективным перегревательным поверхностям нагрева при перестановке регулирующего органа при определенных обстоятельствах может быть больше, чем для радиационных поверхностей. Так, регулирующие воздействия, формируемые в топке (например, рециркуляция дымовых г а-3 ов), могут сказываться на поверхностях нагрева с захметным запаздыванием. Напротив, относительно малое запаздывание получается при б а й п а с и р о в а н и и г а з о в. В этом случае реакция, на перестановку регулирующего органа (если не учитывать косвенное воздействие через расход пара) практически определяется свойствами конвективного пароперегревателя при возмущении обогревом. Влияние вторичного изменения расхода пара аналогично влиянию при регулировании поворотными горелками. Основы расчета таких систем регулирования приведены в гл. 7. [c.274]

Расчет пароперегревателя. Порядок расчета конвективных и ширмовых пароперегревателей одинаков. Суммарное тепловосприятие пароперегревателя при конструктивном расчете определяют по заданной температуре перегрева и принятому тепловосприятию пароохладителя, а также количеству теплоты, переданной вторичному пару, кДж/кг, по формуле [c.416]

Для промышленных котлов, как правило, применяются конвективные пароперегреватели, расположенные после фестона или первого конвективного пучка труб поверхности нагрева, для получения пара с температурой до 450 С. Парогенераторы низкого давления обычно вырабатывают пар с перегревом около 250 °С и не имеют регулятора перегрева. Котлы давлением 3,92 МПа вырабатывают пар с температурой около 450 °С и имеют поверхностные или впрыскивающие пароохладители, установленные врассечку. В соответствии с этим ниже рассматривается последовательность расчета пароперегревателей, показанных на рис. 8-16. [c.267]

В программе осуществлен последовательный расчет объемов ппод у ктов сгорания и воздуха,. энтэльпий продуктов сгорания по всем газоходам, теплового баланса, расчет топки, пароперегревателя, конвективных поверхностей нагрева и водяного экономайзера. Промежуточные данные выдаются в процессе расчета на экран дисплея в виде таблиц. [c.99]

Конвективные пароперегреватели представляют собой систему стальных труб длиной каждая до 40—50 м и более с наружным диаметром от 28 до 42 мм, изогнутых в виде гмеевиков, концы которых присоединяются к стенкам коллекторов. Толщина стенки труб определяется из расчета на прочность. [c.386]

По найденному таким образом теп-ловосприятию пароперегревателя Q" , используя уравнение теплового баланса по газам (4-11), находятся энтальпия 1" и температура " газов после пароперегревателя. Далее по уравнению теплообмена (4-9) определяется или необходимая поверхность нагрева пароперегревателя, или при заданной поверхности нагрева путем последовательных приближений температура перегрева (или тепловосприятие в пароохладителе). Эта стадия расчета в современных конвективных пароперегревателях осложняется компоновкой пароперегревателя из прямоточной и противоточной частей и расположением пароохладителя в рассечку . В этих случаях каждая часть рассчитывается самостоятельно по принятому распределению тепловосприятия или промежуточной температуре перегрева, или распределению поверхностей нагрева. [c.76]

Для котла ТП-230 в ОТИЛ был проведен расчет компоновки всей конвективной части котла при замене газового обогрева обогревом кварцевым дисперсным теплоносителем. Согласно рис. 2-3 продукты сгорания топлива после пароперегревателя должны направляться не в опускную шахту, как обычно, а вверх — в камеру свободной газовзвеси, которая является не только противо-точной камерой нагрева дисперсной насадки, но и существенной частью дымовой трубы. При этом аэродинамическое сопротивление оо газовому тракту падает (до 130 кг м ), так как сопротивление противоточ- [c.387]

Расчетная температура стенки, по которой выбирают допускаемое напряжение, принимается для необогревае-мого барабана равной температуре насыщенного пара при расчетном давлении в барабане. Если же барабан (или камера) обогревается газами в конвективном газоходе или подвержен излучению факела, то температура его стенки принимается выше температуры насыщенного пара с учетом характера теплового воздействия. Возможные тепловые разверки по ширине газохода также принимаются во внимание при определении рабочей температуры степки камер [Л. 50]. Например, для необогре-ваемых камер экономайзеров прямоточных котлов и камер пароперегревателей котлов всех типов ст = ср + -hA Aifpaa, где Д ра,ч — расчетная температурная разверка по виткам, а л — коэффициент. Величина Д раз принимается по тепловому расчету котла [Л. 133] или по результатам тепловых испытаний аналогичной конструк-392 [c.392]

Пример расчета. Эффективность разработанной программы выбора оптимальной компоновки поверхностей нагрева котпоагрегата исследована на примере решения задачи для однокорпусного котлоагрегата паротурбинного блока мощностью 1200 Мет с двумя промежуточными перегревами пара [55]. Была поставлена задача выбора оптимального взаимного размещения по ходу продуктов сгорания пакетов основного пароперегревателя и пароперегревателей первого и второго промежуточных перегревов пара. В диапазоне температур продуктов сгорания (1500 -ь 470) °С, отвечающем теплосъему между экранами верхней радиационной части и конвективным экономайзером, необходимо разместить 10 поверхностей нагрева с различными величинами теп-ловосприятий 6 пакетов основного и по 2 пакета вторичных пароперегревателей. При этом учитываются все технические требования и ограничения, перечисленные выше. В диапазоне температур (1500 -f- Т ) °С любая поверхность нагрева рассматривается как ширмовая, а при температурах ниже — как конвективная. Учитывалось, что при температуре нише 7pj, = 760 °С конвективный газоход раздваивается по условиям регулирования параметров котпоагрегата при частичных нагрузках. [c.50]

В виде примера ниже привйдятся итоговые данные расчета температур стенки перегревателя, показанного иа схеме рис. 4-5 (согласно техническому проекту ТКЗ—-ВТИ котлоагрегата типа ТГМ-153, 220 т/ч, 100 кГ1см 540° С). Этот пароперегреватель состоит иа шир Мовой и конвективной частей последняя [c.114]

Регулирование температуры пара производится с помощью впрыска в вертикальный пароохладитель, установленный за ленточной ступенью пароперегревателя (рис. 5-14). На впрыск может быть подано до 20 г/ч воды, т. е. 8,3% от После впрыскивающего пароохладителя температура пара обычно равна 410—430° С. Поэтому в конвективной части перегревателя пар воспринимает еще 110— 125 ккал1кг тепла. Произведенные расчеты разгонных характеристик этой части пароперегревателя по казали крайне неблагоприятные ее динамические свойства. При номинальной паро-производительности отла Z)= 240 г/ч расчетное время запаздывания составляет т=85 сек, время разгона 7 а = = 95 сек х1Та= 0,88). [c.151]

Для получения малоинерционного регулирования, обеспечивающего поддержание заданной температуры пара с колебаниями 3—б°С, по рек01менда-ции ВТИ, ро ме имеющегося впрыска, выполняется вторая ступень впрыска в рассечке конвективной части перегревателя. В упомянутом выше расчете показано, что это должно резко улучшить динамические свойства регулируемого участка пароперегревателя (i =35 сек, т/7 а = 0,54 вместо 0,88 при существующем положении). Особенность выполнения этого мероприятия в данной установке состоит в том, что впрыск было бы удобно осуществлять в промежуточных коллекторах конвек- [c.152]

Рециркуляция газов воздействует в указанном направлении ща конвективные части как основного, так и вторичного пароперегревателей, и поэтому суммарный эффект в отношении сокращения поверхностей нагрева па-ропе регревателей, как видно из приведенного в стримере при1ближенного расчета, может быть весьма значительным. [c.168]

В табл. 7-3 приведены данные по изменению величин поверхностей нагрева и стоимостей труб для их изготовления в вариантах 2-1, 2-2 и 2-4 по сравнению с вариантом 2. Расчеты выполнены для случаев использования в ширмах I и II ступеней и в конвективном первичном перегревателе труб из стали ЭИ-756 или стали 1Х18Н12Т. Для выводов принят второй случай, т. е. сталь 1Х18Н12Т, которая широко применяется в пароперегревателях котельных агрегатов сверхкритического давления. Что касается стали ЭИ-756, то к настоящему времени выпущена относительно небольшая партия труб из этой стали, и оптовая цена на них, по мнению многих спе-272 [c.272]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...