Котельные агрегаты сверхкритического давления

КОТЕЛЬНЫЕ АГРЕГАТЫ СВЕРХКРИТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ [c.54]

В котельных агрегатах сверхкритического давления выделяется область (зона) больших теплоемкостей (ЗБТ). [c.7]

В котельных агрегатах сверхкритического давления на перегрев пара затрачивается еще большая доля тепла (более 60%). Поэтому первичные пароперегреватели современных котельных агрегатов высокого и сверхкритического давления имеют три части радиационную, полурадиационную и конвективную. [c.50]

В котельных агрегатах сверхкритического давления впрыскивающие пароохладители устанавливают в нескольких коллекторах пароперегревателя, чтобы регулировать не только конечную температуру первичного пара, но и температуру его в разных частях пароперегревателя. [c.70]

В экономайзере кипящего типа котельных агрегатов высокого давления не должно быть участков с движением воды вниз во избежание образования паровых пробок (рис. 7-17,а). В котельных агрегатах сверхкритического давления в водяном потоке не могут появиться па- [c.71]

Гидравлические расчеты перегревательных участков, являющихся частями испарительных элементов прямоточных котельных агрегатов докритического давления или элементов сверхкритического давления с конечной энтальпией менее 650 ккал/кг, выполняются в соответствии с гл. 5. [c.64]

Конвективная часть пароперегревателя расположена вне топки,, в конвективной шахте. В котельных агрегатах среднего давления, в которых на перегрев пара расходуется только около 20% всего тепла топлива, весь пароперегреватель размещается в конвективной шахте. В котельных агрегатах высокого и сверхкритического давления в конвективной шахте расположена только часть пароперегревателя. Эта часть пароперегревателя представляет собой трубные пакеты из горизонтальных или вертикальных змеевиков, расположенные на расстоянии около 100 мм друг от друга. Дымовые газы проходят между этими пакетами (см. рис. 7-13). [c.68]

В элементах котельного агрегата температура стенки при протекании по трубам воды или перегретого пара мало отличается от температуры потока. Кроме того, при средних давлениях величины числа Прандтля остаются близкими к единице. Поэтому в обычных расчетах и С( принимается равным единице. Несколько иначе расчет ведется для случаев получения водяного пара при сверхкритических давлениях, где все физические свойства существенно зависят от температуры. Особенно резко это проявляется в том интервале температур, в котором имеет место всплеск теплоемкости и одновременно быстрейшее изменение теплопроводности и вязкости с температурой. Ширина этого интервала снижается по мере приближения сверху давления к критическому, но зато указанные особенности физических свойств становятся более подчеркнутыми. [c.123]

ОСНОВНЫЕ ОСОБЕННОСТИ КОТЕЛЬНЫХ АГРЕГАТОВ ВЫСОКОГО И СВЕРХКРИТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ [c.1]

Кроль Л. Б., Основные особенности котельных агрегатов высокого и сверхкритического давления, Госэнергоиздат, 1962. [c.313]

Совершенствование промежуточных моделей. В первых энергоблоках сверхкритического давления устанавливались по два котельных агрегата, именовавшихся двумя корпусами одного котла. Производительностью котла считалась суммарная выработка пара обоими корпусами. [c.53]

Котлы сверхкритического давления, как правило, рассчитаны на то, что в тракте рабочей среды до встроенной задвижки (ВЗ) во все время эксплуатации сохраняется давление, близкое к номинальному. В 60-х годах это условие безоговорочно соблюдалось всеми электростанциями. В дальнейшем стала постепенно возрастать продолжительность работы энергоблоков с пониженной нагрузкой, при которой их экономичность снижается а 1—2%, а иногда и более. В этих условиях выяснилось, что экономичность энергоблоков можно несколько повысить, если в периоды работы с малой нагрузкой вместо обычно применявшегося дросселирования пара на входе в турбину снижать давление во всем энергоблоке, в том числе в котельном агрегате. [c.77]

Преимущества рециркуляции газов значительно возросли при внедрении котлов сверхкритического давления, в которых происходила интенсивная газовая коррозия экранных труб. В этих условиях некоторое увеличение собственного расхода электроэнергии электростанциями компенсировалось удлинением срока безремонтной работы котлов и снижением ремонтных расходов. Рециркуляция дымовых газов стала в середине 70-х годов одним из распространенных методов регулирования температуры пара промежуточного перегрева прежде всего в котлах сверхкритического давления (ом. табл. 3-1). Применяемое иногда регулирование изменением избытка воздуха считается нежелательным, поскольку оно связано с еще большим снижением экономичности котельных агрегатов (см. рис. 2-8,6 и 3-10). [c.111]

Котельные агрегаты сверхкритического давления по понятным соображениям промы-вочно-сепарационными устройствами не снабжаются. [c.68]

В табл. 7-3 приведены данные по изменению величин поверхностей нагрева и стоимостей труб для их изготовления в вариантах 2-1, 2-2 и 2-4 по сравнению с вариантом 2. Расчеты выполнены для случаев использования в ширмах I и II ступеней и в конвективном первичном перегревателе труб из стали ЭИ-756 или стали 1Х18Н12Т. Для выводов принят второй случай, т. е. сталь 1Х18Н12Т, которая широко применяется в пароперегревателях котельных агрегатов сверхкритического давления. Что касается стали ЭИ-756, то к настоящему времени выпущена относительно небольшая партия труб из этой стали, и оптовая цена на них, по мнению многих спе-272 [c.272]

Отсутствие застоя среды в слабообогреваемой (зашлакованной) трубе вертикального подъемного элемента котельных агрегатов сверхкритического давления проверяется по п. 3-34. [c.56]

ПОСТРОЕНИЕ РАЗВЕРОЧНОИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НРЧ ПРЯМОТОЧНОГО КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА СВЕРХКРИТИЧЕСКОГО ДАВЛЕНИЯ [c.122]

В качестве примера выбрана НРЧ котельного агрегата сверхкритического давления, выполненная в виде навпвки Рамзина со следующими характеристиками [c.122]

Рис. 7-1. Схема каркаса правого корпуса пылеугольного котельного агрегата сверхкритического давления типа ТПП-210А (показаны фронтовая и правая боковая стены).

Рис. 7-10. Схема движения рабочей среды в трубных панелях радиационной части котельного агрегата сверхкритического давления типа ТГМП-314 паропроизводительностью 1000 т/ч.

Если же у веш ества одновременно и давление и температура превышают критические значения, то такое состояние вещества называется сверхкритически м. В сверхкритическом состоянии, как и в критическом, отсутствуют какие-либо различия между жидкостью и паром. Так, вода, полученная в прямоточном котельном агрегате при давлении 300 бар (я 300 кгс1см ) и температуре 600° С, является одновременно и паром, который может быть использован в паровой турбине. [c.46]

Типом котельных агрегатов. На ТЭС с докритическим давлением пара устанавливаются п 1еимущественно барабанные котлы с естественной циркуляцией (типа К ). Применение прямоточных котлов (типа П ) необходимо при критическом и сверхкритическом давлениях свежего пара. Чем ниже начальное давление, тем меньше П11еимуществ дают прямоточные парогенераторы. [c.210]

Котельные агрегаты паропроизводительностью от 50 до 220 т/ч на давление 3,92—13,7 Мн м выполняют только в виде барабанных, работающих с естественной циркуляцией воды агрегаты паропроизводительностью от 250 до 640 т/ч на давление 13,7 кн м выполняют и в виде барабанных, и прямоточных, а котельные агрегаты паропроизводительностью от 950 т/ч и выше на давление 25 MhIm — только в виде прямоточных, так как при сверхкритическом давлении естественную циркуляцию осуществить нельзя. [c.288]

Согласно нормативному методу гидравлического расчета котельных агрегатов при сверхкритических давлениях межвитковые пульсации могут появляться при энтальпии среды на входе в элемент /вх < МДж/кг и приращениях энтальпии в нем более 1,5 МДж/кг. Гидродинамическая характеристика для закри-тических давлений получается однозначной при вх > 2,3 МДж/кг. [c.48]

В настоящее время рост энергетических мощностей на электростанциях происходит, в основном, за счет ввода блочных энергоустановок с котлоагрегатами сверхкритического давления. Котло-агрегат, турбина и вспомогательное оборудование образуют энергетический блок. В зависимости от количества котлоагрегатов, обеспечивающих паром турбину блока, различают моноблоки и дубльблоки. В последнее время в котельной практике отдают предпочтение моноблокам. [c.38]

Следует, однако, отметить, что сверхкритические давления имеют место в котле при нагрузках, не сильно стл ичающихся от номинальной. В то же время, например, при нагрузке, равной 50% номинальной, давление на входе в котел будет примерно равно критическому, а в области наибольших тепловосприятий в радиащионной части котла — ниже его. С этой точки зрения принятое в дальнейшем давление пара за котельным агрегатом для блоков сверхкритического давления — 255 кГ см —является более целесообразным. [c.55]

В котлах весьма высоких давлений и температур пара перегреватель является одним из важнейших элементов. Пароперегреватели основные и промежуточные в современных котлах сверхкритических давлений воспринимают значительную долю тепла, выделяемого топливом — при одном промежуточном перегреве до 65% и при двух до 75% от всего тепла, исспользуемого в котельном агрегате. Такая большая доля тепла не может быть передана пару только в конвек- [c.108]

В случае выполнения выходных элементов пароперегревателя из перлитной стали, естественно, напрашиваются размещение их в конвективной части котельного агрегата в области относительно охлажденных газов, па-раллелшоточная схема включения выходной ступени и возможно меньшее приращение энтальпии пара в ней. В частности, только при этих условиях можно ожидать, что расчетная температура стенки выходной ступени перегревателя котла сверхкритического давления (255 kFJ m , 585° С) будет равна около 610° С. [c.119]

Помимо встроенного пускового сепаратора в рассечку пароперегревателя котельного агрегата, основной особенностью рассматриваемой схемы является сброс воды из сепаратора в деаэратор. Б большинстве блоков с прямоточными котлами за рубежом сброс воды из пускового сепаратора производится в конденсатор турбины. В схемах с прямоточными котлами типа Зульцер также имеется связь сепаратора с деаэратором, но. она осуществлена через расширитель. На блоке сверхкритического давления электростанции Фило между пусковым сепаратором и деаэратором, как указы- [c.200]

Таким образом, мощные блочные паротурбинные установки высокого и сверхкритического давления — это, как правило, установки с промежуточным перегревом пара. Преимущества, получаемые путем перелрева пара во второй, а иногда и в третий раз, достигаются ценой усложнения установок и их эксплуатации. Усложняется проточная часть цилиндра среднего давления турбины и повышаются требования к металлу его лопаток утяжеляются условия работы горизонтального разъема турбины появляются отсечные клапаны увеличиваются длина ротора, число ступеней турбины и т. п. Появляются громоздкие соединительные паропроводы с арматурой для пара, поступающего в промежуточный перегреватель и направляемого из него в цилиндр среднего давления турбины. В котельном агрегате необходимо дополнительно разместить промежуточный пароперегреватель. При этом тепло, расходуемое на первичный и промежуточные перегревы пара, может достигать до 2/з всего тепла, полезно используемого в котельном агрегате. [c.6]

Для осуществления парового промежуточного перегрева нужно располагать достаточной разницей температур греющей и нагреваемой сред. Если исходить из нежелательности применения в котельном агрегате аусте-нитной стали, то при температуре первичного перегрева 565° С вторичный перегрев может быть доведен до 550° С, считая наименьший технически целесообразный температурный напор в паропаровом перегревателе М=15°С. Например, в установке на 140 ат (за котлом) при соотношении расходов вторичного и первичного пара 0,85 даже при пропуске через паропаровой перегреватель всего первичного пара конечная температура последнего составит лишь 415° С температурный напор на холодном конце противоточного паропарового перегревателя при этом будет составлять около 100° С. Несколько более благоприятные соотношения получаются в установках сверхкритического давления благодаря высоким значениям теплоемкости первичного пара при приближении 46 [c.46]

Некоторое количество котельных агрегатов изготовлено с ширмовыми вторичными пароперегревателями. Наиболее крупными агрегатами такого типа являются прямоточные двухкорпусные котлы завода Красный котельщик типа ТПП-110 сверхкритического давления, работающие в моноблоках с турбиной мощностью 300 Мет. Котельные агрегаты состоят из двух корпусов паропроизводительностью по 475 т/ч и рассчитаны на давление за агрегатом 255 ат и температуру первичного и вторичного перегрева пара соответственно 585—565 и 570° С. Рабочее топливо—АШ. Завод совместно с ЦКТИ произвел детальный анализ схем вторичного перегревателя при различном расположении его выходной части. В табл. 3-1 приведены результаты расчетов, причем [c.69]

Для некипящих экономайзеров докритического давления и конвективньих экономайзеров сверхкритического давления основным условием выбора исходного значения массовой скорости потока является предотвращение внутренних отложений и застревания газовых пузырей проверку следует выполнять в соответствие с п. 7-15 и 7-39 по наименьшей нагрузке, гарантированной заводом-изготовителем для длительной работы котельного агрегата. [c.63]

При установке однокорпусных газомазутных котлов сверхкритического давления было достигнуто сокращение приходящейся на один котел длины здания от 36 до 24 м. Стоимость здания главного корпуса современной газомазутной электростанции сверхкритического давления равна 22—24% стоимости установленных в этом здании паровых котлов, турбин и другого оборудования. Значительное уменьшение длины здания позволило намного снизить стоимость всего строительства. Но в пылеугольных энергоблоках длина ячейки котла определяется условиями размещения углеразмольных мельниц и не могла быть уменьшена. Высота котельного агрегата ТПП-312 превышает на 4,5 м высоту котла ТПП-210А, и стоимость здания для однокорпусных пылеугольных котлов сверхкритического давления не только не сократилась, но оказалась немного выше, чем для двухкорпусных котлов. [c.61]

В первых моделях котлов ТКЗ сверхкритического давления ТПП-110, ТПП-210 и ТПП-210А радиационная часть состоит из вертикальных многоходовых панелей (см. рис. 3-3). Эти котлы в течение длительного времени надежно работают на многих электростанциях, однако в дальнейшем было учтено, что еще большую эксплуатационную надежность имеют одноходовые последовательно включенные панели. Из них в современных котлах состоит работающая в наиболее неблагоприятных условиях НРЧ, расположенная в зоне ядра факела, а по ходу рабочей среды — в зоне превращения воды в пар. Для увеличения эксплуатационной надежности считают допустимым неизбежное для одноходовых панелей возрастание числа промежуточных коллекторов и необогреваемых перепускных труб, хотя при этом возрастает не только стоимость изготовления котельных агрегатов, но и гидравлическое сопротивление тракта рабочей среды. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...