Расчет сальников

Этот способ расчета пригоден для определения толщины стенки сальниковых камер, сделанных из углеродистых сталей, и мало пригоден для расчета сальников, сделанных из аустенитных сталей, бронз и других материалов. В последних случаях рекомендуется определять толщину сальниковой камеры, пользуясь формулой Ламе, применимой для материалов, поведение которых удовлетворительно описьшается четвертой энергетической теорией прочности [c.100]

Для расчета тормоза введем обозначения следующих параметров, приведенных к оси /—/, для тормозных устройств по рис. 10. 5 с — жесткость заменяющей тормозной механизм пружины (в кГ/см) /П — масса всего тормозного механизма Т — сила сухого трения, возникающая в сальниках и подшипниках О — величина неуравновешенных сил тяжести (приведенный груз), действующих в тормозной системе (для грузовых тормозов это в основном вес тормозного груза, для пневматического по рис. 10. 5, б это вес поршня и вес соединенной с поршнем балки, соответствующим образом приведенный). Примем положительное направление перемещения приведенного груза вдоль оси /—I направленным вниз для тормозов по рис. 10. 5, а и б и направленным вверх для тормоза по рис. 10. 5, б и г. При этом для грузовых тормозов по рис. 10. 5, а и б получим следующее уравнение [c.348]

Большой практический интерес при выполнении инженерных расчетов представляет определение силы трения в сальнике. Сведения, имеющиеся в литературе [7, 19, 20, 33] по вопросу определения силы трения в сальнике, в большинстве случаев весьма разноречивы и недостаточно обоснованы. [c.45]

Испытания по определению коэффициента трения в сальнике при уплотнении пара показали, что значения его весьма близки к значениям при уплотнении воды и в практических расчетах могут быть приняты одинаковыми. [c.48]

РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ САЛЬНИКОВЫХ УПЛОТНЕНИЙ 6.1. Герметичность сальников [c.87]

Поэтому необходимо экспериментальное определение произведения этих величин для наиболее характерных непроницаемых набивок и использование полученных данных для расчета утечки через сальник в широком диапазоне. [c.88]

Анализ отечественных и зарубежных данных, полученных по результатам эксплуатации и исследования сальников, а также результаты собственных исследований позволяют рекомендовать для инженерного расчета сальниковых уплотнений подвижных соединений применительно к рабочим средам высоких параметров (р < 200 кгс/см , t < 350°С) следующую таблицу для определения высоты набивки (табл. 11). [c.95]

Руководствуясь этими соображениями, можно определить высоту набивки для многокамерных сальников с одним или несколькими отводами утечки. Для расчетов можно воспользоваться уравнением Кирхгоффа для сложной сети. [c.97]

Расчет деталей сальников [c.98]

Анализ существующих методов расчета сальниковых уплотнений показал, что рекомендуемые в литературе расчетные уравнения чаще всего представляют собой эмпирические зависимости не имеющие строгих теоретических обоснований и не охватывающие всего комплекса влияющих факторов. Уравнения, полученные теоретически, относятся, однако, к частным условиям работы сальника и основаны на ряде упрощающих допущений, которые значительно искажают действительную картину имеющих место физических явлений. [c.171]

Исследования проводились применительно к условиям эксплуатации сальников в аппаратах с мешалками. Однако разработанные положения о необходимости учета характеристики поверхности (по материалу и чистоте обработки) вала и сальниковой камеры, а также некоторые другие положения могут найти применение при расчете и конструировании сальниковых уплотнений различных устройств. [c.172]

Расчет размеров сальников с мягкой (эластичной) набивкой приведен в табл. 9. [c.98]

Расчет размеров сальников с эластичной набивкой [c.98]

Расчет щелевых уплотнений поршней двигателя и насоса, а также штока во втулках сальника следует выполнят , по формулам (56-57). [c.127]

При наличии пропуска сальника и годной втулки заменяют шток. При этом на притирку нового штока по месту оставляют незначительный припуск с таким расчетом, чтобы шток закусывал во втулке, т. е. входил с натягом. Затем шток притирают так, чтобы зазор между втулкой и штоком был в пределах 0,002—0,003 мм. После притирки шток и втулку тщательно промывают бензином и продувают сжатым воздухом. Применять абразив (пасту) для притирки штока по месту не рекомендуется. Желательно шток притирать по месту только с олеиновой кислотой. Шток уравнительного поршня после пригонки должен перемещаться во втулке под усилием не более 0,5 кГ. [c.187]

Если втулка сальника расположена примерно на середине длины, то расчет на критическую нагрузку на длинах 1 и 2 не производится, так как [( ](Ц) и [0],гг, примерно в 4 раза больше величины [01,г)- [c.189]

Для приближенных расчетов усилий, действующих на шпиндель, значения величин моментов трения в сальнике М2 и пятке УИд учитываются коэффициентом [c.744]

Набивку для задвижек разрезают на отдельные куски с таким расчетом, чтобы при укладке шнура в сальник концы соприкасались, а не заходили один на другой. [c.221]

Набивку (шнур) для задвижек разрезают на отдельные куски с таким расчетом, чтобы при укладке его в сальник концы соприкасались, а не заходили один на другой. Кольца набивки нужно укладывать с взаимным смещением стыков. [c.106]

Долговечность. Общепринято методики расчета долговечности сальников, [c.65]

При расчете сальниковых компенсаторов к величине продольных усилий -от температурных влияний надо добавить силы трения в сальниках, определяемые по формуле [c.357]

В разделе Покупные детали указаны типовые детали подшипники, шарики, ролики, сальники, шланги и трубки, электрические лампы накаливания, даны их основные параметры, код ОКП, посадочные и присоединительные размеры, а также указано, в каких подгруппах и в каком количестве они применяются. Таблицами этого раздела удобно пользоваться при подборе деталей, исходя из их размеров и применяемости. а также при расчете общего числа покупных изделий. [c.3]

ВЫБОР И РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИИ САЛЬНИКА С МЯГКОЙ НАБИВКОЙ [c.15]

Диаметр шпинделя (хвостовика пробки) в сальнике (для сальниковых кранов) при проектном расчете можно определить из условия прочности на кручение [c.108]

Для кранов со смазкой натяжного типа диаметр шпинделя в сальнике также может определяться при проектном расчете из условия прочности на кручение [c.108]

Для кранов с подъемом пробки диаметр шпинделя в сальнике при проектном расчете можно определить из условия прочности на растяжение [c.109]

В книге приводятся элементарные расчеты сальников и размеров уплотнений и краткая характеристика испытательных стендов для определения эксплуатационных сво11ств сальниковых уплотнений. [c.4]

Водозаборные скважины (рис. 14), используемые на КС, состоят из следующих конструктивных элементов кондуктора 1, технической колонны труб 2, эксплуатационной колонны 3, цементной защиты 4, фильтра водоприемной части скважины 5, отстойника фильтра 6, надфиль-тровой колонны 7, сальника 8. Число скважин определяют расчетом в зависимости от водопотребления и дебета их. [c.102]

Преимуществом многокамерных сальников, по мнению авторов, является возможность затягивать и регулировать каждую часть сальника отдельно и независимо друг от друга. При выборе многокамерных сальников исходят из значительных потерь на трение набивки о стенку камеры и шток увеличивающихся по мере увеличения высоты сальниковой камеры. Падение усилия затяжки сальника по высоте в связи с наличием сил трения определяется экспоненциальной зависимостью, используемой в расчетах для нахождения необходимого усилия затяжки сальника [6]. Естественно, что при этом плотность набивки по мере удаления от нажимной втулки снижается и нижняя часть ее используется неэффективно. Такая картина характерна для обычных шнуровых набивок, устанавливаемых в камеру без предварительного сжатия. При этом усилие затяжки сальника расходуется на уплотнение материала набивки, т.е. преодоление внутренних сил трения в материале, а также преодоление внешних сил трения набивки о поверхности уплотняемых деталей. В случае применения предварительно сформованных в пресс-форме набивок в виде готовых к установке колец усилие затяжки сальника расходуется в основном на деформирование колец в радиальном направлении. При использовании такой набивки достаточно высокая герметичность может быть достигнута с помощью более простых однокамерных многоступен- [c.5]

Расчет показывает, что при таком содержании хлоридов в асбесте концентрация их после гидравлических испытаний арматуры в увлажненной набивке сальника, например вентиля Ду 20 мм, может достигать 30 ООО мг/л. При этом принято, что в комплекте из шести колец набивки такого вентиля содержится асбеста 18 г и воды до 15% сухой массы колец. [c.67]

Разумеется, что значение А практически не является постоянным и изменяется в зависимости от размера зазора г, непосредственно влияющего на значение R. Для практических расчетов на основании данных, полученных при злектрогидродинамическом моделировании сальника при общепринятых в арматуре соотношениях dfD, можно принять [c.93]

В практике встречаются случаи герметизащ1и жидкостей, газов и паров, которые, дросселируясь при утечке через сальниковое уплотнение, изменяют свои физические свойства и образуют двухфазные системы. Последнее выражение в таких случаях не может быть использовано для расчета геометрических размеров сальника или утечки через него и нуждается в некотором видоизменении. [c.93]

Первой задачей проектирования сальника является определение его геометрических размеров, прежде всего высоты и ширины набивки. В основу расчета положены закономерности, выведенные в предыдущем разделе и упрощенные для облегчения их использования. Рекомендации по выбору размеров относятся, главным образом, к сухим, непрохштан-ным асбестографитовым набивкам, которые преимущественно применяются в арматуре АЭС. [c.95]

Если уплотняемая сальником деталь представляет собой трубу (например, полый шпиндель, термометрический стакан и т.п.), то стекни этой детали должны проверяться на устойчивость от действия наружного давления, равного рабочему давлению плюс боковое давление сальниковой набивки. Предполагая трубу длинной, что упрощает расчет и обеспечивает дополнительный запас, получаем значение критического давления (по формуле Бресса) равным [c.100]

Пневм0метр1ические трубки устанавливаются в сальниках (рис. 2-59) с таким расчетом, чтобы трубка свободно могла перемещаться к точкам измерения. Путем перемещения ганевмомет рических трубок вдоль диаметров или радиусов измеряется динамический напор во всех намеченных точках. [c.108]

Направляющий подшипник турбины перед его установкой на место после ремонта собирают в кольцо выше зоны сальника, а затем в собранном виде опускают вниз в расточку. Так как диаметр шейки вала в зонах 1 и 3 больше, чем в зоне вкладыша под-нишника, он после ремонта должен быть собран с таким расчетом, чтобы имелся достаточный зазор для прохода подшипника через эти зоны. При установке же подшипника на место в зону 4, где диаметр шейки меньше, чем в зоне 2, зазор в подшипнике оказывается очень большим. [c.152]

При возрастании продольной нагрузки на шпиндели и штоки до тех пор, пока нагрузка остается меньше критической Окра), соответствующей общей длине I, подвергаемой сжатию, шпиндель и шток находятся в устойчивом состоянии когда нагрузка превысит величину Окраи шпиндель или шток прогнутся на величину, допускаемую зазором между ними и крышкой. После прогиба, когда шпиндель или шток опираются в средней части на втулку сальника или на стенку крышки, в схеме расчета расчетными величинами становятся — часть шпинделя, расположенная выше сальника, и — часть шпинделя, расположенная ниже сальника (см. рис. 24, б, в). Прогиб штока крайне нежелателен, так как он ухудшает условия работы сальникового уплотнения. [c.189]

При расчете шпинделя запорной арматуры на продольный изгиб расчетную длиЛу I принимают равной расстоянию от середины резьбы во втулке до нижней точки опоры шпинделя. Набивка сальника не может служить опорой для шпинделя (вследствие ее упругости). [c.745]

Набивку для задвижек разрезают на отдельные куски с Рис. 115. Приспособление Козычева таким расчетом, чтобы при ук-для набивки сальников ладке шнура в сальник кон- [c.198]

Примерно такой же зазор принимают между стаканом втулки и внутренним диаметром коробки сальника. Расчет диаметра втулочных болтов производят в зависи.мостн от давления уплотняемой среды. [c.18]

Однако режим работы сальникового крана при одностороннем уплотнении нельзя считать благоприятным, особенно в случае коррозионных, токсичных пли полимеризующихся сред. При таком режиме увеличивается опасность коррозии деталей или полимеризации среды в полостях и зазорах, а также протечки среды в атмосферу при случайных неплотностях сальника. Поэтому расчет сальниковых кранов (за исключением кранов высокого давления), так же как и натяжных, следует вести на двустороннее уплотнение (т. е. герметичность затвора должна быть обеспечена и со стороны входа и со стороны выхода). [c.77]

Введение в проектном расчете ориентировочных моментов уИо и К.расч ч ориентировочного усилия О-шорасч необходимо, бСЛИ рЗЗ-меры сальника еще не определены, а потому потери в сальнике нельзя вычислить более точно. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...