Деформации контура коробчатых

Для задачи о деформации контура коробчатых сечений справедливо следующее ди( ренциальное уравнение угла искажения [c.171]

Коробчатый тонкостенный стержень с диафрагмами, исключающими деформацию контура, установлен на шарнирные опоры, не препятствующие продольным смещениям точек опирания. Определить нормальные напряжения в угловых точках [c.246]

Особенностью матриц подобного типа является пространственный профиль вытяжной кромки, т. е. кромки при входе в рабочий поясок. Этот профиль получается в результате пересечения конической поверхности заходной части матрицы от и ниже с контуром рабочего отверстия (5 ,. Так как при любом контуре коробчатой детали на участках с большей кривизной в плане вытяжная кромка располагается выше и вступает в работу раньше участков контура с малой кривизной, то получается более равномерная деформация и создаются более благоприятные условия для вытяжки вследствие повышенной устойчивости образовавшегося [c.357]

Тонкостенный упругий стержень с замкнутым деформируемым поперечным сечением. Пролетные строения этой группы по конструктивным формам аналогичны коробчатым пролетным строениям группы 2, но под действием нагрузок, помимо изгиба, свободного и стесненного кручения поперечные сечения испытывают деформации контура (рис. 6.2, б). [c.132]

Во многих современных коробчатых пролетных строениях железобетонных эстакад диафрагмы устраивают только в опорных сечениях, а стенки и плиты сечений обладают малой изгибной жесткостью. При этих условиях сечение коробчатых пролетных строений под действием эксцентрично приложенной нагрузки будет не только изгибаться и закручиваться, но также получать искажения контура. В данной главе будем рассматривать искажения или деформации контура, вызванные только крутящей нагрузкой Т = Ре, являющейся составляющей внешней эксцентрично приложенной нагрузки (см. рис. 7.1, б). [c.157]

Эта нагрузка может быть представлена совокупностью двух групп сил, одна из которых вызывает стесненное кручение с сохранением формы поперечного сечения (рис. 7.2, б), а другая — кососимметричные деформации контура (рис. 7.2. г). Таким образом, считая справедливым принцип независимости действия сил, расчет коробчатых пролетных строений с деформируемым контуром на действие крутящей нагрузки может выполняться в два этапа на первом расчет ведут от действия закручивающей группы сил, приводящейся к внешней крутящей нагрузке, на основе теории тонкостенных стержней А. А. [c.157]

УЧЕТ ДЕФОРМАЦИЙ КОНТУРА ПРИ РАСЧЕТЕ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КОРОБЧАТЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ НА КРУЧЕНИЕ [c.305]

При расчете на деформацию контура металлических коробчатых пролетных строений изложенным выше способом поперечные рамы жесткости учитывают дискретно, что усложняет вычисления. Можно, однако, воспользоваться также приемом, применяемым ранее при расчете железобетонных коробчатых пролетных строений, основанном на использовании аналогии с расчетом изгибаемых балок на сплошном упругом основании. Для этого необходимо рассматриваемое коробчатое пролетное строение с промежуточными поперечными рамами жесткости заменить некоторым эквивалентным пролетным строением без них. Это может быть приближенно обеспечено при распределении жесткости промежуточных рам по всей длине пролета, в результате чего будем иметь эквивалентную коробчатую балку без промежуточных рам с жесткостью поперечного сечения [c.310]

Вытяжка через коническую часть матрицы позволяет избежать неравномер кости деформаций по контуру заготовки, после чего перетяжка глубокой конической чашки с квадратным или прямоугольным дном в коробчатую форму происходит более благоприятно вследствие повышенной устойчивости конического фланца. При этом значительно снижаются усилие вытяжки и напряжения в опасном сечении, а следовательно, становится возможной более глубокая вытяжка в одну операцию. [c.149]

При вытяжке деталей коробчатой формы очаг пластической деформации находится в угловых участках фланца, он также охватывает зону сопряжения фланца и боковых стенок. Напряженное состояние углового участка фланца — плоское (сжато-растянутое), деформированное состояние — объемное. Стенки детали испытывают сложное и неравномерное напряженно-деформированное состояние сжатие вдоль контура и растяжение по высоте (рис. 8.40). Чем выше деталь, тем характер распределения напряжений и деформаций более неравномерен. [c.155]

В коробчатых конструкциях пролетных строений важное значение приобретает учет кручеиия и деформаций контура. [c.129]

При расчете коробчатых пролетных строений на первом этапе считаются справедливыми гипотезы, принятые в теории А. А. Уманского. На втором этапе расчета гипотезу о недеформируемости контура от- брасывают и пролетное строение рассматривают в виде тонкостенной системы, состоящей из бесконечного числа поперечных изгибаемых элементарных рам, имеющих в продольном направлении безмоментную структуру. Деформациями сдвига плит и стенок пренебрегают. Рас-, пределение напряжений от одной грани к другой принимают линейным. Предполагают также, что кососимметричные искажения контура поперечного сечения балок обусловлены только внешней нагрузкой, а точки перегиба плит и стенок при деформациях контура находятся в их серединах. [c.160]

Усилия и перемещения от деформаций контура в сечениях коробчатых пролетных строений эстакад могут быть определены путем загру-жения действующими нагрузками соответствующих линий влияния. Для однопролетной расчетной схемы с шарнирными для депланаций опираниями по концам формулы линий влияния начальных параметров у (0), у (7), М,1 (0) и Мп (/), а также у, Вц и Мц в произвольном сечении и приведены в табл. 7.7. При этом через 5 в табл. 7.7. обозначена величина, определяемая формулой [c.176]

Если для сечений коробчатых пролетных строений величина А, , I > > 4, то расчетная схема несущей конструкции при расчете на деформацию контура может быть представлена по аналогии с бесконеч- [c.179]

Пример расчета. Задано железобетонное балочно-иеразрезное коробчатое пролетное строение эстакады постоянного сечения (рис. 7.10, а, б). Требуется определить в середине центрального пролета нормальные напряжения от изгиба. деформации контура и поперечных изгибающих моментов от действия временной нагрузки НК-80. [c.180]

При учете упругой среды работы материала расчет металлических коробчатых пролетных строений на действие крутящих нагрузок не отличается от расчета аналогичных железобетонных пролетных строений и может быть выполнен в два этапа (см. п. 7.1). При определенном шаге поперечных диафрагм и связейДсм. п. 14.3) деформации контура могут быть практически исключены и тогда бывает достаточен только расчет пролетного строения на стесненное крученне. [c.286]

Рис. 11.21. Схемы и линии влияния для расчета приопорных участков коробчатых пролетных строений на деформацию контура

Устройство диафрагм и связей в пролетных строениях железобетонных и металлических эстакад и путепроводов направлено в основном на увеличение поперечной жесткости сечений. Обычно диафрагмы устанавливают с постоянным в пределах пролета шагом. При этом в цельнометаллических и сталежелезобетонных пролетных строениях диафрагмы или связи располагают конструктивно у монтажных стыков из соображений обеспечения жесткости при перевозке и монтаже, а также в середине пролетов. Обычно шаг расстановки связей принимают равным I—1,5 ширины контура сечений. В железобетонных пролетных строениях диафрагмы устраивают только в опорных сечениях. Опорные диафрагмы необходимы для восприятия опорных реакций, а также наибольших крутящих моментов, вызывающих не только закручивание, но и искажение опорных сечений. Применение одних опорных диафрагм не позволяет в современных тонкостенных коробчатых пролетных строениях исключить или уменьшить деформации контура гаким образом, чтобы вызываемые ими напряжения оказались бы пренебрежимо малыми. С позиций расчета коробчатых пролетных строений на деформацию контура представляется возможным указать такой шаг диафрагм и связей, при котором контур поперечного сечения по всей длине пролетов будет практически недеформируемым. [c.374]

Пластические деформации распространяются в части флаица заготовки, предназначенной для образования плоских стенок детали (см. рис. I, табл. I). Значения этих деформаций прежде всего зависят от отношения высоты h коробчатой детали к ее ширине В, от радиуса г скругления в углах сопряжения плоских стенок. В сечеииях фланца, перпендикулярных к контуру проема матрицы, возникают сжимающие напряжения Од, под действием которых образовавшаяся плоская стенка может потерять устойчивость и собраться в гофры. При разработке процесса вытяжки для снижения в указанном месте напряжений ад увеличивают напряжения Ор, повышая силу [c.149]

Приближенное определение деформаций стоек с учетом искажения контура сечения. При определении деформаций с учетом искажения контура поперечного сечения стойка рассматривается как тонкостенная коробчатая балка с сечением в виде правильного полого прямоугольника. За отно- [c.285]

Таким образом, предельная величина коэффициентов вытяжки предс ввляет собой отношение длины периметра наименьшей детали, которую можно вытянуть за одну операцию, к длине контура заготовки, или к длине периметра детали предыдущей операции. При вытяжке прямоугольных коробок вопрос усложняется тем, что геометрическая форма контура заготовки и коробчатой детали разные, следствием чего является неравномерное распределение деформаций по контуру, однако результирующая усредненная деформация та же длина контура заготовки уменьшается и становится равной длине периметра коробки. [c.144]

Боковины рамы 15 сварены из листовой стали марки СтЗ и имеют коробчатое сечение с вваренными литыми буксовыми челюстями 2. Правильное положение колесных пар 16 в раме тележки 1 зависит от расположения внутренних поверхностей буксовых челюстей 2 и боковин 15. Поэтому перед приваркой наличников челюсти проверяют и подгоняют к одной плоскости при помощи подкладок. Проверку рамы перед приваркой наличников производят при помощи крестового угольника или оптическим методом. Подкладка к челюстям и наличники к подкладкам прикрепляют при помощи электрозаклепок. Лобовые наличники приваривают непосредственно к челюстям электрозаклепками и прерывистым швом по контуру. Наличники изготавливают из стали марки 60Г (ГОСТ 1050—74) и термически обрабатываются до твердости рс 30—39. Снизу к челюстям 2 двумя болтами М27 прикрепляют буксовую струнку 3, имеющую по концам охватывающие выступы, которые выполнены с уклоном 1 12 и пригнаны к челюсти по краске, причем пятна краски должны равномерно распределяться на 70% рабочей поверхности- Чтобы избежать деформации струнок, рекомендуется подгонку их производить с прокладками, которые при окончательно укрепленной струнке должны быть зажаты между ней и челюстью. Головки болтов прихватываются к челюсти электросваркой. [c.26]

Большинство литых и сварных корпусных деталей представляют собой коробчатые тонкостенные конструкции с внутренними перегородками и ребрами. Деформации таких тонкостенных корпусных деталей условно мохуг быгь разделены на общие, искажения контура и местные (рис. 1.5.12). Общие деформации для деталей типа стержней мотуг быть представлены как деформации изгаба, сдвига и кручения сплошных брусьев, а для деталей типа пластин - как деформации однородных пластин. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...