Прочность при одноосном сжатии

Из диаграммы видно, что в 1 квадранте разрушение происходит при практически постоянном растягивающем напряжении 190 МПа. В IV квадранте, до тех пор пока второе — теперь сжимающее напряжение — не превосходит 200 МПа, сохраняется постоянство растягивающего напряжения — 190 МПа. Далее растягивающее напряжение начинает уменьшаться, а сжимающее растет, достигая 630 МПа (предела прочности при одноосном сжатии) III квадрант не обследован. [c.224]

Мы будем рассматривать только хрупкое разрушение, не сопровождающееся значительным пластическим течением. Проще всего получить характеристики прочности при одноосном сжатии и одноосном растяжении. Необходимо осуществить переход от характеристик прочности при одноосном напряженном состоянии к характеристикам прочности при произвольных сложных напряженных состояниях. [c.65]

X, i= 1, 2,. , 6— предел прочности при одноосном сжатии [c.486]

Рис. 80. Зависимость длительной прочности при одноосном сжатии от времени Для стеклопластика при различных температурах [48]

ПРОЧНОСТЬ ПРИ ОДНООСНОМ СЖАТИИ [c.147]

Результаты упоминавшихся выше опытов, в которых трехосному равномерному сжатию подвергались кубики из различных материалов, противоречат этой гипотезе. Разрушение кубиков не наблюдалось даже при чрезвычайно высоких давлениях (р), а по гипотезе наибольших нормальных напряжений оно должно было бы наступить, когда давление р достигнет величины, равной пределу прочности при одноосном сжатии данного материала. [c.378]

Результаты проверки прочности материалов по теории наибольших нормальны напряжений оказались не соответствуюш.ими опытным данным на всестороннее сжатие не только пластичных, но и хрупких материалов. Например, подверженный такому сжатию кубик выдержал во много раз большие напряжения, чем при одноосном сжатии, не обнаружив при этом никаких признаков разрушения, хотя в соответствии с первой теорией прочности оно должно было наступить в момент, когда напряженке достигнет величины, равной пределу прочности при одноосном сжатии данного материала. [c.69]

Из диаграммы прочности бетона при двухосном воздействии (рис. 8.15, а) видно, что прочность бетона в случае двухосного сжатия выше его прочности в сравнении с одноосным сжатием. В зависимости от соотношения сжимающих напряжений в обоих направлениях прочность бетона увеличивается на 15...25 % в сравнении с прочностью при одноосном сжатии. Следовательно, двухосное сжатие бетона — явление благоприятное. Отметим, что в то же время для общей устойчивости оболочки оно неблагоприятно. Поэтому в случаях двухосного сжатия проверка устойчивости оболочки является основной. [c.153]

Для еще большего упрощения методики отыскания параметров критерия (23) была поставлена задача связать результаты опыта на двухосное сжатие с опытами на одноосное сжатие. Анализ результатов испытаний показал, что предел прочности при равном двухосном сжатии отличается от предела прочности при одноосном сжатии не более чем на 10—12% в сторону увеличения прочности. [c.52]

При одноосном сжатии армированных пластмасс, например стеклопластиков, сопротивление материала получается неодинаковым в случае приложения усилий вдоль и поперек волокон арматуры. Значительно меняется прочность и в зависимости от направления сжатия по отношению к главным осям анизотропии. На рис. 8 приведены кривые изменения предела прочности для различных армированных стеклопластиков в зависимости от направления сжатия, т. е. кривые анизотропии механической прочности при одноосном сжатии. [c.41]

Расчеты на прочность при одноосном состоянии и чистом сдвиге. При растяжении, сжатии и чистом изгибе брусьев напряженное со- [c.266]

Из опытов известно, что достигнуть разрушения материалов при всестороннем равномерном сжатии не удается даже при очень больших давлениях. Первая и вторая теории прочности объясняют это тем, что при всестороннем сжатии в материале не возникают растягивающие напряжения и деформации удлинения, а потому отрыв невозможен. Эти теории прочности, однако, не могут объяснить причин разрушения образца при одноосном сжатии. [c.344]

Экспериментальные данные о влиянии скорости деформации на сопротивление деформированию в волнах разгрузки, проявляющейся в связи силовых и временных параметров откольной прочности материала, позволяют расширить диапазон скоростей деформирования. Для анализа результатов необходимо принять определенную модель процесса разрушения с соответствующими критериями разрушения, позволяющую связать влияние скорости деформации на сопротивление деформации при одноосном напряженном состоянии в испытаниях на растяжение — сжатие (или двухосном напряженном состоянии в испытаниях на чистый сдвиг) с влиянием скорости нагружения в области растягивающих напряжений на откольную прочность при одноосной деформации в плоских волнах нагрузки. [c.242]

Расчёт на прочность при одноосном растяжении-сжатии, изгибе и кручении для неограниченного числа циклов действия на пряжений 1 (2-я) — 431 [c.62]

Прочность монослоя при одноосном сжатии. [c.296]

Прочность труб при одноосном сжатии, кручении и изгибе [c.235]

Здесь авх — предел прочности при одноосном растяжении или сжатии в направлении оси х Тз = г х-у- — предел прочности при чистом сдвиге, при котором изменяется угол между осями х и у. [c.163]

При решении краевых задач используются несколько различающиеся модели разупрочняющихся сред, в частности, допускается кусочно линейная (с линейным разупрочнением) связь между девиаторными составляющими напряжений и деформаций, а объемное растяжение считается упругим [96]. Принимается нелинейный пластический закон скольжения в области контакта упругих частиц, включающий стадию разупрочнения от сдвига и участок остаточной прочности [147]. Считается приемлемой для решения задач горной геомеханики кусочно линейная аппроксимация диаграмм, полученных при одноосном сжатии и различных боковых давлениях, с учетом разрыхления материала и остаточной прочности после разупрочнения [198, 276]. Используется модель, учитывающая смену механизмов повреждения разупрочнение с отрицательным мгновенным значением модуля сдвига и начальным положительным модулем объемного сжатия при отрицательной объемной деформации и разупрочнение с отрицательным модулем Юнга и начальным коэффициентом Пуассона при положительном значении объемной деформации [255]. [c.191]

При одноосном сжатии временная зависимость прочности определяется выражением [c.141]

На рис. 79 показана зависимость предела прочности при статическом одноосном растяжении от длительности нагружения, определенная путем испытания образцов ленточного типа с продольной осью, ориентированной в направлении основы стеклоткани, при температуре 20 С. Зависимость предела прочности в направлении основы стеклоткани при одноосном сжатии от длительности нагружения при различных температурах показана на рис. 80 (линии 7, 2, 3 соответствуют температурам —20° С 0° С +20° С). Данные, приведенные на рис. 79 и 80, показывают одинаковое влияние длительности нагружения на предел прочности при растяжении и сжатии. Опытные данные хорошо аппроксимируются экспоненциальной зависимостью А [c.143]

Введение, Изучая растяжение и сжатие, мы смогли связать разрушение стержней с величиной напряжения, действующего в поперечных сечениях стержня, т. е. единственного отличного от нуля главного напряжения. Величину этого напряжения в начальный момент развития пластической деформации и к началу разрушения можно найти чисто экспериментальным путем. Таким образом, оценка прочности растянутых и сжатых стержней не представляет затруднений ). Это объясняется именно тем, что в этом случае мы имеем дело с одним ненулевым главным напряжением при однородном (одинаковом во всех точках) напряженном состоянии. В случае плоского и объемного напряженного состояний мы встречаемся с двумя или тремя не равными нулю главными напряжениями. Опыт показывает, что начало (и развитие) пластической деформации и разрушения зависит не только от самих величин главных напряжений, но и от соотношения между ними. Так, при оз < О, 01 = ог = О, т. е. при одноосном сжатии, образцы многих материалов разрушаются при конечном значении оз, в то время как при 01 = ог = 03 < О, т. е. при всестороннем равномерном сжатии, для большинства этих же материалов (исключением являются лишь пористые материалы, такие, как пемза, керамзит, пенобетон) образец не разрушается ни при какой из достижимых в опытах величине [c.117]

Первая теория прочности дает удовлетворительное совпадение с экспериментальными данными только для хрупких материалов и т лишь при условии, что - дно- и главных напряжений по абсолютной величине значительно больше других. В практических расчетах первая теория прочности в настоящее время почти не применяется . Хотя расчет на прочность при растяжении, сжатии и изгибе производится по наибольшим нормальным напряжениям, но в этих случаях в опасных точках возникает одноосное напряженное состояние, при котором расчет по любой теории прочности дает одинаковые результаты. [c.403]

Рассмотрим определение коэффициентов запаса прочности при одноосном напряженном состоянии и при чистом сдвиге. Первый из этих видов напряженного состояния, как известно, возникает при растяжении (сжатии), прямом или косом изгибе и совместном изгибе и растяжении (или сжатии) бруса. Напомним, что каса- [c.652]

Прочность при одноосном сжатии. При сжатии в направленки армирования первыми обычно разрушаются волокна. В гаком случае для определения прочности однонаправленно армированного пластика можно ис-польповать сэакон смеси [c.135]

Рассмотрим определение коэффициентов запаса прочности при одноосном напряженном состоянии и при чистом сдвиге. Первый из этих видов напряженного состояния, как известно, возникает при растяжении (сжатии), прямом или косом изгибе и совместном изгибе и растяжении (или сжатии) бруса. Напомним, что касазельные напряжения при изгибе (прямом и косом) и сочетании изгиба с осевым нагружением в опасной точке бруса, как правило, невелики и при расчете на прочность ими пренебрегают, т. е. считают, что в опасной точке возникает одноосное напряженное состояние. [c.560]

Прочность при одноосном нагружении. Представление о прочностных свойствах материалов, образованных системой трех нитей, можно получить из опытных данных, приведенных в табл. 5.11. Данные получены на двух типах трехмерноармированных стеклопластиков, изготовленных на основе алюмоборосиликатных волокон. Анализ представленных данных свидетельствует о существенных различиях в значениях прочностей при растяжении в направлениях армирования по сравнению с прочностью при изгибе или сжатии этих матери- [c.154]

Прочность сопоставляемых материалов при одноосном сжатии в случае армирования под углами 0 оценивалась по критерию Хоффмана [36], а при армировании под углами 0 и 90° — по закону смесей (относительной толщине продолытых слоев в композиции). Предельные напряжения, используемые для расчета, приведены в табл. 2 (75% приведенных значений определяются условиями прочности материала). Как следует из рис. 11, если исходить только ид условия устойчивости, то продольно-поперечные структуры оказываются более эффективными и при заданной массе выдерживают более высокий уровень нагружения. [c.127]

Крайдер и Марчиано [48], исследуя прочность композитов алюминий — борсик при растяжении и сжатии, установили, что она заметно зависит от вида нагружения. В случае объемной доли упрочнителя 50% пределы прочности при растяжении и сжатии составляли соответственно 112 и 208 кГ/мм [48]. Сжимающая нагрузка воспринимается волокнами упрочнителя непосредственно, а растягивающая передается через поверхность раздела путем сдвига. Вследствие этого разрушение композита при одноосном сжатии представляет собой один из типов разрушения при испытании на выгибание. [c.250]

На рис. 39 представлены экспериментальные данные по влиянию пор на внутрислойную сдвиговую прочность, а на рис. 40 — на прочность при продольном сжатии. Дополнительные данные для других композитных систем по влиянию пор на прочности слоя при одноосном нагружении можно найти в работах Греп5 ука [28—30] и Петкера [56]. [c.153]

С кубиками из горных пород, загруженными по двум или четырем граням и ДОВОДИМЫМИ до разрушения результат этих опытов показал практическую независимость предела прочности от среднего главного напряжения. Другие опыты А. Фёппль выполнял со свинцовыми шариками, подвергнутыми высокому гидростатическому давлению было установлено, что нет никаких признаков разрушения при напряжениях, во много раз превос-ходяш,их предел прочности, обнаруженный при одноосном сжатии. Большую известность приобрели опыты Т. Кармана ) (1911) [c.547]

Для исследования динамических диаграмм напряжение — деформация материалов при нормальных температурах используют мерные стержни Гопкинсона. Сущность метода испытаний сводится к тому, что образец располагают между торцами двух мерных стержней и нагружают импульсом давления, возбуждаемым в одном из стержней. Напряжение, деформацию, скорость деформации образца определяют по известным соотношениям теории упругих волн из условий равенства усилий и перемещений соприкасающихся торцовых сечений образца и стержней. При этом предполагают, что амплитуда импульса давления и предел прочности исследуемого материала образца ниже предела пропорциональности материала стержней. Применение указанного метода при повышенных температурах связано с трудностями измерений упругих характеристик материала стержней и деформаций. На рис. 8 приведена функциональная схема устройства для исследования влияния температуры на динамические прочностные характеристики металлов при одноосном сжатии. Исследуёмый образец 6 расположен между мерными стержнями 5 и S. Импульс давления возбуждают в стержне 5 с помощью взрывного нагружающего устройства, состоящего из тонкого слоя взрывчатого вещества 1, ударника 2 и демпфера 3. При взрыве в стержне возникает импульс сжатия трапецеидальной формы, характеристики которого зависят от плотности материала и диаметра демпфера, а также соотношения толщины демпфера и слоя взрыв- [c.111]

Расчеты на прочность при одноосном напряженном состоянии н чистом сдвиге. Одноосное напряженное состояние имеет место при растяжении, сжатии и чистом изгибе брусьев. При поперечпом изгибе бруса сплошного сечения касательными напряжениями в поперечном сечении пренебрегают и производят расчет так же, как и в случае одноосного напряженного состояния. [c.393]

Кривые анизотропии пределов прочности при одноосном растяжении или сжатии. Графики изменения относительной величины предела прочности Ов/Оо в зависимости от угла наклона волокон а, построенные А. Н. Флак-серманом по экспериментальным данным, представлены пунктирными линиями на рис. 3.1 и 3.2. Величины Од определялись по диаграммам испытаний. Рис. 3.1 соответствует радиальной, а рис. 3.2 — тангенциальной плоскости, в которых расположены оси всех образцов древесины. Различный вид диаграмм испытания и полиморфизм разрушения образцов привели А. Н. Флаксермана к предположению о связи пределов прочности оГд с величинами напряжений Од., Оу и х у, действующих в сжатом образце по площадкам, параллельным волокнам (рис. 3.3). [c.135]

В то же время нащи экспериментальные исследования (В. А. Коннов) стеклотекстолитов различных марок, а также исследования авторов работ [4], [48], [76] и др. показали, что кривые длительной прочности при одноосном растяжении, сжатий, сдвиге приблизительно подобны, Это позволяет принять гипотезу о равномерном сужении поверхности длительной прочности с ростом времени пребывания тела под нагрузкой. В таком случае, используя в качестве левой части условия (5.46), например выра-, жение (5,28), критерий длительной прочности, при сложном напряженном состоянии можно записать в следующем виде [c.160]

Расчет на прочность при одноосных напряженных состояниях растяжения или сжатия основывается на том, что именно такие состояния моделируются в стандартных экспериментах при определении механических характеристик материала, рассмотренных в гл. 3. Совпадение расчетного и экснери-ментального напряженных состояний позволяет, исходя из результатов эксперимента, прогнозировать поведение материала в рассчитываемой конструкции. [c.346]

По уравнению (4.18) можно определить также прочность полимерного связующего при одноосном сжатии. Характерный вид разрушения полимерного связующего при сжатии показан на рис. 4.12. Из рисунка следует, что разрушение полимерного связующего носит сдвиговый характер. На наклонной площадке разрушения, ориентированной под углом ф, действует нормальное стф и касательное Тф напряжения. Обозначая пре-дельное значение сжимающего напряжения а в момент разру-шения через и учитывая выражения для Оф и Тф, получаем зависимость между прочностью полимерного связующего при одноосном сжатии/ и углом разрушения ф [c.127]

При взаимодействии микромеханизмов разрушения в области хрупких межзеренных разрушений в логарифмических координатах зависимость длительной прочности не может быть аппроксимирована прямой линией. Это обстоятельство весьма важно при экстраполяции результатов испытаний на большие сроки службы особенно в условиях сложного напряженного состояния, когда переход к хрупкому разрушению происходит при малом времени до р азруше-ния. Только при 8 = п возможна линейная экстраполяция при этом соблюдается принцип Ковпака геометрического подобия кривых длительной прочности. Согласно (2.7) погрешности экстраполяции существенно увеличиваются с уменьшением напряжений, т, е. с увеличением временного интервала экстраполяции. Очевидно, для подтверждения справедливости линейной экстраполяции на большие сроки необходимы дополнительные результаты испытаний, например на ползучесть при одноосном сжатии. [c.30]

Составление условий прочности для предположительно опасных точек. На этой стадии расчета проводится сопоставление величин эквивалентных напряжений для указанных точек и во многих случаях удается установить, какая именно точка опасна. В других случаях это выясняется лишь в процессе использования условий прочности. Так, при проектном расчете или при определении допускаемой нагрузки по составленным выражениям для Оддв иногда трудно судить, для какой точки Оэ в больше. Здесь уместно напомнить, что при одноосном растяжении (а для пластичных материалов и при одноосном сжатии) 0.) д численно равно отличному от нуля главному напряжению. [c.397]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...