Расчеты величины участков

Описанные выше закономерности поведения усталостной трещины после перегрузки позволяют проводить расчет величины участка медленного подрастания трещины в пределах уменьшения параметров скосов от пластической деформации и тем самым повысить точность определения длительности ее задержки. Расчет пригоден для широкого диапазона соотношения главных напряжений, а одноосные перегрузки являются лишь частным случаем этой ситуации, если подобие механизмов [c.434]

Расчеты величины участков [c.476]

Таким образом, для определения скорости электрохимической коррозии необходимо знать силу коррозионного тока. В качестве примера расчета величины скорости коррозии возьмем систему, в которой железо является анодом. При силе коррозионного тока, равной 0,2 а, и площади анодных участков 0,05 скорость коррозии будет равна (Л = 55,8 В = 96 500 я = 2) 0,2 3600 55,8 [c.59]

Участок 46. Труба длиной В =1,5 м. Расчет проводим так же, как для участка 4а. Значения используемых в расчете величин [c.319]

Используем методику расчета, примененную нами для расчета защиты участков 4а и 46. Значения исходных и вспомогательных величин следующие [c.321]

Величиной Я.2 1 в расчете надо задаваться, она определяет режим работы эжектора и ограничивает область реальных значений Я2 и га максимальными значениями, соответствующими ,3 = 1 собственно для нахождения этих максимальных значений и проводится расчет начального участка течения. [c.521]

Для облегчения вычислений следует предварительно построить два вспомогательных графикам Э — f (h), по которому для разных глубин находим при расчете величины Э и if = f (к), по которому, зная среднюю глубину на рассматриваемом участке, находим величину if. Результаты вычислений сводят в таблицу (см. табл. 8.4). [c.211]

Расчет характеристик осевых сил производится по давлениям, полученным по формулам 10. Необходимо рассчитать составляющие по отдельным участкам, а затем их просуммировать. В табл. 14, 15 даны расчеты составляющих осевых сил. Расчет величин, входящих в таблицы, рассмотрен в 12. [c.178]

Полученные данные недостаточны для расчетов величины возникающих напряжений. Однако они представляют наглядную картину распределения напряжений и направлений главных деформаций. Эта картина сама по себе представляет интерес, так как дает сведения о наиболее нагруженных участках. Обычно полученные данные используются для решения вопроса о рациональном расположении тензорезисторов при тензометрировании. [c.33]

Весьма важным при использовании поляризационно-оптического метода является определение оптической постоянной материала, которая необходима для расчета величин действуюш,их напряжений. С этой целью обычно используется балка из того же материала, нагружаемая по схеме чистого изгиба. На рис. 29 показана схема такого эксперимента. В работе [31] рекомендуется принимать следующие основные параметры I = 10-ь15 см, h = 1-г-1,5 см, а = = 2 см, d = 5 ч- 8 мм, Р — Юч-25 кгс. На участке чистого изгиба при нагрузке Р отмечают порядковые номера полос Ша и Шв. В приведенном примере тв = 10,2 ша = 9,9. При этом оптическая постоянная (в кгс/см ) [c.70]

Чем больше масла протекает через подшипник в одну минуту, тем больше оно уносит тепла. Поэтому от конструктора и требуют правильного расположения участков подвода масла, тщательного расчета величины зазора между вкладышем и валом и выполнения многих других условий. Кстати заметим, что в практике общего машиностроения начала XX века считалось, что надежная работа трущихся деталей обеспечивается при температурах не выше 60° Ц. В современных машинах эта норма значительно повышена. Например, в двигателях с подшипниками из свинцовистой бронзы, оловянистого или свинцовистого баббита средняя допускаемая температура по нормам не должна превышать 115°. [c.126]

Температура насыщения на входе в испарительный участок известна из расчета экономайзерного участка температура насыщения на выходе из испарительного участка первоначально задана. Производят тепловой расчет участка и определяют его гидравлическое сопротивление при заданном режиме. При несоответствии полученной величины сопротивления заданной после внесения необходимых изменений в конструкцию испарителя (изменение сечения труб и т. д.) расчет повторяют. [c.228]

Первый расчет. Для первого расчета величину ад берут произвольной и, зная а для каждого участка, определяют, как изложено в расчете гиперболического диска, радиальное и окружное напряжения от участка к участку по всему диску. Если толщина диска меняется скачкообразно, то напряжения а и также получают скачкообразные приращения Да, и Дт, [c.241]

IV-1. Настоящая методика рекомендуется для расчета газового или воздушного сопротивления участков тракта котельных агрегатов или трактов в целом в тех случаях, когда ранее был выполнен полный аэродинамический расчет котла или участка тракта с теми же конструктивными элементами, но на отличающиеся от заданных условия (топливо, нагрузка). В основу пересчета принимается определенная из полного расчета величина перепада полных давлений по участку тракта или по тракту ДЯ , мм вод. ст., рассчитываемая по формуле (2-26) или (3-16) [c.125]

Элементами унификации и нормализации системы оперативного планирования могут быть общая схема прохождения оперативно-учетной и плановой документации, сами формы документации, в том числе макеты перфокарт, графики, методы расчетов (величин партий запуска, опережений, длительности циклов, объемов незавершенного производства и т. п.), стандарт-планы загрузки и работы оборудования участков и цехов. [c.575]

Расчет канала МГД-генератора начинается с вычисления вспомогательных величин, используемых в дальнейшем при расчете по формулам. Затем определяются параметры входной точки и входного сечения. Параметры на выходе из участка вначале рассчитываются по задаваемому перепаду давления и приближенно задаваемой температуре. Потом следует определение средних параметров на участке, и с их помощью устанавливается новое приближение по конечной температуре на участке. Расчет повторяется до тех пор, пока различие в конечной температуре для двух соседних итераций не станет меньше наперед задаваемой (величины погрешности. После этого определяются характеристики расчетного участка. Выходная точка рассматриваемого участка принимается за начальную точку последующего, и расчет последовательно проводится для всех участков аналогично первому, за исключением последнего, для которого итерационно уточняется перепад давления с тем, чтобы точка на выходе из канала соответствовала принятому давлению после диффузора, его к. п. д. и скорости рабочего тела. После расчета всех участков определяется суммарная электрическая мощность МГД-генератора, его длина, объем и т. д., а также рассчитываются суммарные относительные потери путем деления суммарных абсолютных потерь на величину теплоперепада, срабатываемого в канале МГД-генератора. Блок-схема алгоритма приведена на рис. 5.2. [c.119]

Максимально допустимую в расчете величину At можно найти из следующих соображений [Л. 3]. При определенном нанесении пространственной сетки, т. е. при выбранных шагах интегрирования в направлении координатных осей г, <р, 2 и при заданном значении термических параметров (а, X, с), коэффициенты At, Л2,. .., Ai зависят только от величины Ат. Среди температур, относящихся к данному моменту времени т и входящих в состав расчетной формулы (2-137), имеются наименьшая и наибольшая температуры. Для того, чтобы переход к последующему температурному полю не представлял собой сомнительную экстраполяцию, необходимо, чтобы искомая температура не оказалась ниже первой и выше второй. Иными словами, необходимо, чтобы температурные изменения, происходящие за время At, определялись бы температурными разностями, существующими в рассматриваемом участке, и лежали бы в тех же пределах. В случае произвольного температурного поля для этого достаточно, чтобы все коэффициенты Ai, входящие в уравнение (2-137), были бы положительны. [c.107]

Неравенство коэффициентов теплопередачи в прямо- и противо-точном участках теплообменников с последовательно-смешанным током приближенно учитывается расчетом величины А (16-13) по формуле [c.270]

В заключение отметим, что все существующие однопараметрические методы расчета ламинарного пограничного слоя дают результаты, хорошо согласующиеся с опытом. Для практических расчетов ламинарного участка пограничного слоя на лопатках может быть использован любой из этих методов. Следует также отметить, что доля потери энергии на ламинарном участке по сравнению с общей величиной потери энергии в пограничном слое на лопатках невелика. Основная часть потерь энергии возникает на участке турбулентного слоя. В силу указанного мы на расчете ламинарного пограничного слоя остановились кратко, опустив анализ отдельных методов. [c.58]

Коэффициент теплоотдачи шаровой насадки при течении газа (парогазовой смеси) высокого давления имеет достаточно большую величину порядка 10 Вт/(м -град), как и при течении воды. При высоких тепловых потоках происходят сильный нагрев теплоносителя и соответствующие изменения его физических параметров, поэтому расчет теплоотдачи и гидравлического сопротивления в шаровой насадке высокотемпературного ядерного реактора должен производиться по ряду участков, расположенных по высоте слоя. Расчет по участкам необходим также и потому, что по объему слоя насадки имеются различия в распределении тепловых (нейтронных) потоков. [c.69]

Необходимые для расчета величины центробежных сил лопатки и бандажных связей берут из расчета на прочность рабочих лопаток. При определении центробежных сил хвоста и грибка диска их разбивают на ряд участков. Расчетные сечения проводят через впадины между зубцами хвоста 1 (рис. 38) и соответствующие им впадины грибка обода диска 2. [c.87]

Полученное в расчетах изменение характеристик турбулентности по длине обогреваемого участка в зависимости от числа Сг качественно соответствует результатам эксперимента [5, 7]. Количественное же согласие с экспериментом [7] расчетов величины (рис. 4, б), [c.708]

Расчет начинается с изображения профиля полета и построения таблицы (можно применять и отпечатанные бланки таблиц). Затем в соответствующие графы для каждого участка вносятся заданные или выбранные перед расчетом величины (длина или продолжительность полета, режимы полета или работы двигателей). [c.245]

Численные величины коэффициента многоагрегатного обслуживания для некоторых конкретных случаев приведены в следующем параграфе. Они могут быть использованы при расчетах производственных участков по укрупненным показателям. [c.405]

По уравнениям (18.3) или (18.4) путем последовательных приближений или графически находится Аг для данного расчетного участка. Для этого, как указывалось, при известных значениях Q и ординаты свободной поверхности в исходном сечении первого участка задаемся значением Аг. Затем вычисляются все величины, входящие в (18.3) или (18.4). Обычно применяется уравнение (18.4). При подстановке этих величин в (18.4) и получении неравенства расчет продолжают до тех пор, пока обе части (18.4) не будут практически равными. Завершив расчет одного участка, переходят к следующему и т. д., т. е, до створа, где глубина станет равной заранее назначенной. Удобно для каждого сечения предварительно построить кривые зависимости ю, п, R, С, v от ординаты свободной поверхности г во веем предлагаемом диапазоне изменения Z. В большинстве случаев изменениями скоростного напора по длине расчетного участка пренебрегают. Тогда уравнение (18.4) получает такой вид [c.363]

Определенное значение, как и во всех практических численных расчетах, имеет правильный выбор начала отсчетов, величин участков,разумных допущений и пренебрежений, чтобы не усложнить расчет, но и не слишком поступиться его точностью. [c.75]

Изучение затрат времени на выполнение дополнительных операций, не имеющих цикла, непосредственно связано с разрешением проблемы надежности работы автоматических линий. В действующих автоматических линиях металлообрабатывающей промышленности эта проблема в основном разрешается путем деления линий на участки и установки между последними специальных запасов заготовок для питания последующих участков при останове предыдущих разработаны методы расчета величины таких запасов и необходимого количества участков, между которыми такие запасы рационально установить [22]. [c.117]

Определение трудоемкости настройки участков автоматической линии не дает еще ключа к назначению предельной величины суммарной для участка трудоемкости настройки всех его устройств. Недостаточно уметь делить автоматическую линию на участки с равной подверженностью неполадкам и равными временами устранения последних, нужно еще уметь рассчитывать допустимую длину таких участков. Для такого расчета недостаточно одних только данных о трудоемкости настройки автоматической линии для расчета длин участков, необходимо еще использовать данные о трудоемкостях настройки ее бункеров. [c.90]

Используя приведенные выше формулы, можно, переходя от одного участка средней линии к другому, определить все необходимые для расчета величины. [c.89]

Случай первый — ведомое звено должно иметь постоянную скорость. Если рассматриваемый механизм является тихоходным и малонагруженным, в качестве тахограммы следует принять закон постоянной скорости, который в системе координат s—t на участке подъема будет иметь вид наклонной прямой. Необходимо в этом случае произвести расчет величины динамической нагрузки в момент удара с учетом упругости звеньев и соответствующие расчеты на прочность. [c.106]

В общем виде размеры участков кулачка можно определить, исходя из следующих соображений. За один цикл обработки шпиндель совершает Яд оборотов, а кулачок поворачивается на. 100 делений. Таким образом, повороту кулачка на одно деление соответствует 0,01n оборотов шпинделя. Деля на данную величину количество оборотов шпинделя, потребное для осуществления рабочего и вспомогательного ходов, можно получить число делений кулачка для каждого перехода. Однако в практике такой прием часто встречает затруднения, особенно при медленном вращении кулачков. Величина участка кулачка, соответствующая переключению револьверной головки, может оказаться настолько малой, что ролик не сможет уместиться на кулачке при переходе с одного рабочего участка на другой. Поэтому целесообразно расчет вести в зависимости от времени Т обработки детали (табл, 4), [c.216]

Крупномодульные зубчатые колеса с поврежденными рабочими поверхностями зубьев можно восстановить, удалив поврежденные участки с помощью отрицательного (к центру колеса) смещения производящего контура. При этом парная шестерня должна быть новая, изготовленная с положительным смещением производящего контура. Смещение инструмента производящего контура определяют в зависимости от толщины поврежденного слоя б по формулам табл. 3.14. Если изношена только одна рабочая поверхность зуба колеса, то другую не срезают и при расчете величины смещения значение б берут в 2 раза меньше. [c.71]

Для магистральных трубопроводов также пол> чило распространение бандажирование как вид ремонта поврежденных коррозией линейных участков труб (как способ усиления стенки т-тем навивки гибкого элемента) Для данного случая расчет величины предельного давления в трубопроводе может быть выполнен в соответствие с рекомендациями /70/ [c.84]

Теперь по известным параметрам в точках Л и i вычисляют искомые величины в точке bi (модуль Mi). Используя точки Сг и 61 в качестве опорных, можно вычислить параметры в точке 62 и т. д., вплоть до точки l. При вычислении параметров в точках С] и Вг используют модуль Мв. Аналогично вычисляют параметры на следующей характеристике. Расчет разгонного участка продолжают до тех пор, пока на оси сопла не будет иметь место значение 3 = Зо, соответствующее заданному значению числа Маха Мо на выходе из сопла. После этого рассчитывают выравнивающий участок соплг.. [c.127]

При расчете величины Fnni из площади полной поверхности экрана Fa i исключают площадь Д неэкранированных участков (амбразуры горелок, лючки, газосообщающие окна двусветных экранов) [c.177]

При расчете методом начальных параметров двухточечная краевая задача для элемента или конструкции из последовательно сопряженных элементов сводится к задаче Коши [2]. Начальные данные для нее определяются из системы алгебраических уравнений, порядок которой совпадает с порядком исходной системы дифференциальных уравнений и не зависит от числа элементов в конструкции. Хотя при относительно большой длине оболочек здесь также накапливается погрешность, однако структура метода начальных параметров позволяет, во-первых, анализировать скорость ее накопления и, во-вторых, указать удобный способ снижения этой погрешности до требуемой величины. Анализ численной процедуры метода показьшает, что начальный вектор для задачи Коши всегда получается с машинной точностью. Решение задачи Коши проводится путем последовательного перемножения матриц перехода для элементов конструкции на начальный вектор с получением нового начального вектора. Накопление погрешности происходит на этом этапе расчета конструкции при большой ее длине. Для сохранения требуемой точности расчет конструкции проводится последовательными участками, частично налегающими друг на друга. Длина каждого участка должна не более чем вдвое превышать длину, при которой в мантиссе машинного числа сохраняется достаточное число верных значащих цифр. Расчеты, выполненные на ЭВМ с различной разрядностью чисел, показьшают, что эта длина более чем на порядок превышает интервал которым оценивается качественное различие между короткой и длинной оболочками. При расчете каждого последующего участка используются начальные данные, полученные в расчете предьщущего участка. [c.46]

Разбив исследуемый объем топочного пространства на отдельные небольшие участки, строим приближенный последовательный расчет по участкам. Предварительно определяем = Агк1/гкю, приняв температуру среды в формуле (9-1) равной конечной температуре предыдущего участка. Можно при выборе температуры учесть и подмешивание газов к основной струе, что должно дать несколько более точный результат. Затем определяем AM по уравнению (9-6) и подсчитываем концентрацию паров топлива и кислорода на конце рассматриваемого участка. Далее, по уравнению (9-7), находим температуру на конце этого участка. Таким путем по участкам рассчитываем ход процесса вдоль струи для рассматриваемого объема и определяем, произойдет ли воспламенение, характеризуюш,ееся резким ростом температур из-за относительно большого значения тепловыделения от горения паров топлива, т. е. величины [c.226]

Амортизационные отчисления на реновацию объекта до их непосредствевного использования могут быть направлены на другие участки народного хозяйства. Методика [Л. 38] рекомендует расчет величины реновационных отчислений Яр проводить по формуле [c.32]

В простейшем случае источник тока может состоять из выпрямителя В, выполненного по одной из схем од- ,нофазного или трехфазного питания с фильтром для уменьшения уровня пульсаций тока, и пассивного токоограничивающего балластного резистора Яб в составе ТСУ [18, 19]. Расчет величины Rq производится из условий устойчивости, при этом всегда должно быть больше динамического сопротивления в любой точке рабочего участка вольт-амперной характеристики газового разряда. Максимальная величина Re должна быть при минимальном значении рабочего тока, так как динамическое сопротивление газоразрядного промежутка в этой точке наибольшее. [c.20]

Задача гидравлического расчета входного участка таких мостов заключается в определении отверстия моста и отверстия водосливной плотины, а также установлении величины скорости в расчетном сечении (обычно на выходе из сооружения) и подборе типа укрепления в подмостовом русле. [c.154]

Рассмотрим для простоты крыло, профиль которого образован прямолипейпыми участками, как показано па рис. 43. Допустим, что равномерный и параллельный поток с числом Маха М ударяет по первому элементу поверхности крыла, наклон которого к направлению потока составляет 01. В точке элемента Ь возникают два эффекта направление потока течения изменяется на угол 01 и создается рост давления па величину р. Задача заключается в расчете величины р, если известно число Маха и отклонение 01. [c.115]

Расчет переходного участка требует дополнительных разъяснений. Между точкой х = х ь и точкой пересечения смежной зоны смешения с осью струи X = Жнб в слоях смешения, несущих длинные отрезки прямоугольного вихря, наступает режим, характерный для переходного участка, а в остальных двух слоях (не достигших оси струи) сохраняется режим начального участка. В связи с этим в зоне ж > Жнб нарушается равенство толщин смежных слоев смешения а Ф ь)- Прирост ТОЛЩИНЫ СЛОЯ 6а МОЖНО, по-прежнему, определить по формуле Аба = 0.27Аж тогда как толщина смежного слоя 6ь должна в этой зоне отыскиваться по законам переходного участка [2 Абь = 0.18Аж. При расчете да и дь используются разные уо, определяемые соответственно для слоя смешения, примыкающего к оси струи, Уоь = 0.3(5 ,, и для слоя смешения, граничащего с зоной постоянной скорости, уоа = Па участке ж > х ь следует учитывать одностороннее увеличение поля вихря, причем прирост величины К в (2.2) и (2.8) на длине Аж можно определить формулой [c.315]

Величину участков, заварпвас.мых при выполпеппи сварки каскадом, выбирают практическим подбором пли расчетом по формуле [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...