Листы Механические свойства сварных соединений

Механические свойства сварных соединений, выполненных угольным электродом с присадочным металлом из бронзы Бр. ОФ 9-0,3, близки к свойствам отожженной меди (предел прочности 19—22 кг/мм угол загиба 150—180 ). При сварке листов толщиной 2—10 м.ч приса- [c.556]

Проверка влияния чистоты основного металла и аргона по кислороду и азоту на механические свойства сварных соединений титана ВТ1 показала, что угол изгиба сварного соединения, выполненного на листе толщиной 1,5 мм в чистом аргоне вольфрамовым электродом без присадочного металла, снижается с 180 до 100° при повышении содержания кислорода в основном металле от 0,15 до 0,3%. Повышение суммарного содержания кислорода и азота в основном металле с 0,17 до 0,57% снижает угол изгиба сварного соединения со 180 до 15°. [c.280]

Из производственной практики известно, что подготовка кромок листов из нержавеющих сталей в основном осуществляется механической резкой на станках и кислородно-флюсовой резкой. При этих способах не исключена возможность появления дефектов на подготовленных кромках, снижающих механическую прочность материала. При механической резке грубый рез может быть получен из-за вибрации резца. При кислородно-флюсовой резке имеет место изменение структуры металла кромки, а поверхностный слой металла у кромки реза, как было ранее установлено, обедняется легирующими элементами. Такие дефекты не имеют существенного значения, если кромка, полученная при резке нержавеющей стабилизированной хромоникелевой стали, предназначена под сварку. В этом случае предполагается, что во время сварки металл, примыкающий к поверхности реза, будет расплавлен, и, образованная резкой, зона термического влияния практически не повлияет на механические и коррозийные свойства сварного соединения. В случае обработки нестабилизированной стали, как показал опыт ряда заводов, резку следует сопровождать интенсивным охлаждением кромки водой, так как в этом случае уменьшается время нахождения металла при критической температуре, чем предотвращается выпадение карбидов хрома или, по крайней мере, уменьшается опасность образования межкристаллитной коррозии. Однако в обоих случаях для удаления слоя металла, обедненного легирующими элементами, кромка после резки должна быть зачищена абразивным кругом. [c.51]

Листы и трубы, подвергающиеся на заводах — изготовителях оборудования пластической деформации при технологических операциях (гибке, штамповке, обжатию и др.), а также некоторые сварные соединения для обеспечения необходимых механических свойств и снятия остаточного напряжения подвергают дополнительной термической обработке. Необходимость проведения дополнительной термической обработки и ее режимы определяются руководящими отраслевыми материалами. [c.349]

Вероятно, наиболее простыми и в то же время наиболее многочисленными сварными соединениями в ядерных энергетических установках являются стыковые сварные соединения между двумя полыми цилиндрами и следующие по важности соединения при пересечении цилиндра с цилиндром. Небольшой по числу, но еще более ответственной является продольная или кольцевая (кромка к кромке) сварка листов в сосудах высокого давления. Важным является также процесс приварки трубы к трубной доске и сварка биметалла, в котором поверхность материала, выбранного по его механическим свойствам, плакируется материалом с большей коррозионной стойкостью.,1В сильно нагруженных узлах желательно избегать угловых швов, однако они могут быть исполь- [c.68]

На поперечных шлифах измеряют твердость вдоль линии, параллельной поверхности листа. Результаты испытаний представляют в виде графика изменения твердости по сеченпю. По твердости оценивают степень закалки различных зон сварного соединения и неравномерность механических свойств но его сечению. [c.367]

Кроме того, размеры элементов и узлов реальных конструкций во многих случаях значительно превосходят размеры элементарных сварных соединений. А так как характеристики прочности определяются обычно на сравнительно небольших образцах в лабораторных условиях, то нередко возникает вопрос, каким образом учитывать эту разницу в размерах (или, как часто говорят, масштабный фактор ) при оценке прочности реальных конструкций. При учете особенностей, связанных с масштабным фактором необходимо иметь в виду, что для элементов больших размеров, изготовленных, например, из листов большой толщины, свойства металла в отдельных участках характеризуются некоторой неоднородностью. В большей степени неоднородность свойств отмечается для литых деталей. Для проката местное изменение свойств наблюдается в меньшей мере, однако с ним также необходимо считаться. Нормы на некоторые характеристики механической прочности устанавливаются в зависимости от толщины проката. Так, по ГОСТ 380—57 для проката установлено три разряда толщины, которые применительно к листовой стали определяются следующими пределами [c.135]

При лазерной сварке вольфрама и молибдена (например деталей электровакуумных приборов) возможно использование технологических вставок, при сплавлении которых с основным металлом образуется сплав с более высокими механическими свойствами. На рис. 3-17, а видно, что при лазерной сварке в аргоне листов молибдена образовалась продольная межкристаллическая трещина. Применение в этом случае никелевой вставки позволило получить сварное соединение (рис. 3-17, б) с пределом прочности при растяжении = 40 кгс/мм и углом изгиба ф = 60°. [c.136]

При сварке листов, нагартованных холодной прокаткой, использование приема прокатки шва роликами позволяет приближать прочность сварного соединения к прочности основного металла, однако пластические свойства в зоне деформации снижаются. Поэтому применительно к сварным соединениям сосудов, нагруженных внутренним давлением, использование такого метода упрочнения целесообразно только при наличии высокого запаса пластических свойств и низкой чувствительности металла к концентрации напряжений. Если же после прокатки роликами, сварное соединение проходит термообработку, то предшествующая деформация может способствовать общему улучшению формы, механических свойств и структуры сварного соединения. Улучшение формы соединения выражается в сглаживании неровностей поверхности шва, осадке (заглаживании) усиления и проплава, устранении депланации листов в стыковом соединении, т. е. в устранении основных концентраторов стыкового сварного соединения. Особенно целесообразна прокатка шва в случае, когда возникает необходимость снятия усиления или проплава шва. Обычно в условиях производства эту операцию выполняют с помощью наждачного круга, хотя гораздо проще ее можно осуществить прокаткой роликами. [c.552]

В современных сварных конструкциях нередко применяют различные по составу алюминиевые сплавы. В одних случаях это обусловлено технологическими особенностями получения используемых полуфабрикатов листов, профилей, поковок, штампованных заготовок и проволоки. В других — решающую роль при выборе сплава играют условия работы соединяемых элементов, которые определяют требования к их прочности и жаропрочности, пластичности и коррозионной стойкости, теплопроводности, электропроводимости, сопротивлению изнашиванию и др. эксплуатационным свойствам. Характерное для соединений разноименных алюминиевых сплавов существенное различие в составе металла шва, зон сплавления и термического влияния затрудняет улучшение их свойств. В результате механические, коррозионные и другие свойства соединений разноименных сплавов имеют более низкие значения, чем те же показатели соединений одноименных сплавов. Кроме того, полученный при сварке двух различных сплавов состав металла шва, как правило, обладает повышенной склон- [c.29]

Режимы автоматической сварки тонких листов встык без отбортовки кромок приведены в табл. 8. Скорость и качество сварки увеличивается при использовании схемы, указанной на рис. 63, в. Механические свойства сварного соединения листов толщиной 0,8 мм из стали 1Х18Н9Т приведены в табл. 9. [c.101]

Механические свойства сварных соединений при сварке электродами из медной проволоки марки М1 (покрытие ЗТ) немного ниже свойств отожженной медн. При толщине листов 2—4 мм предел прочности сварных соединений 17—20 кг/мм , угол загиба 150—180°. При сварке электродами из бронзы Бр. КМц 3-1 (покрытие 3-Т) листов толщиной 2—6 мм предел прочности сварных соединений 19—23 кг1мм , угол загиба 180°. [c.559]

Однако подогрев листов для сварки некоторых сплавов следует применять осторожно. Например, при сварке толстолистовых алюминиево-магниевых сплавов допускается подогрев до температуры не выше 100—150 С. Более высокая температура подогрева может усилить пористость шва за счет выделения из твердого раствора магния и образования при этом водорода по реакции Mg -Н20->М 04-2Н. Кроме того, при сварке подогретого металла (алю-миниево-магниевьк сплавов) снижаются механические свойства сварных соединений. [c.136]

Выплавка слитков, а также изготовление поковок, листов, труб из сплава Ti—0,2 Pd в настоящее время в СССР освое-])ы Всесоюзным научно-исследовательским институтом легких сплавов. Из составленных технических условий и паспорта для сплава Ti—0,2% Pd, получившего марку сплав № 4200, следует, что технология производства полуфабрикатов из этого сплава является аналогичной хорошо освоенной технологии, применяемой для сплава ВТ-1. Механические и физические свойства сплава Ti—0,2 Pd соответствуют аналогичным свойствам сплава ВТ-1 [78]. Сплав Ti—0,2 Pd по результатам, полученным в Научно-исследовательском институте химического машиностроения, хорошо сваривается аргоно-дуговой сваркой. По механическим и Коррозионным свойствам сварные соединения практически не отличаются от основного металла. Изготовленный из этого металла трубчатый холодильник был испытан Всесоюзным институтом хлорной промышленности в условиях хлорного производства и показал несомненные преимущества по сравнению с чистым титаном [79]. [c.51]

По исследованиям Института электросварки им. Е. О. Патона, по свариваемости и свойствам сварного соединения кислородно-конвертерная сталь марки 09Г2 не уступает аналогичной марке мартеновской стали. Сравнительные исследования стали марки ЮХСНД, проведенные ЦНИИ Черной Металлургии [246], также подтвердили, что кислородно-конвертерная сталь не уступает, а по ряду характеристик даже превосходит мартеновскую (лист 10—32 мм). Средние значения механических свойств исследованной стали находились в следующих пределах [c.194]

Для расчетов берется кривая 2 из той зоны соединения или шва, которая обладает наименьшим значением пластичности е . В расчете по формуле (14.2.3) используется значение о определяемое на пересечении вертикальной линии, проведенной из точки максимума напряжений В, с диаграммой основного металла 1. Если точка В находится правее точки В, то соединение, расположенное вдоль главного максимального напряжения, не вызьшает снижения прочности и расчет можно не вьшолнять. При этом не имеет значения, располагается кривая 2 ниже или выше кривой 1. Это определяется тем, в каком соотношении находятся значения 2 и 2А в образце на рис. 14.2.3,6, позволяющие судить об относительном размере зоны соединения с измененными механическими свойствами. Если 2В в 3-4 раза превосходит 2Ь, то прочность такого образца практически соответствует прочности листа с продольным сварным соединением и значение можно использовать в расчете. [c.500]

Механические свойства листов и сварных соединений из стали Х17Н5МЗ (СНЗ) [c.142]

Стали 0X17Т и Х25Т, стабилизированные Ti и Nb, при непродолжительном высокотемпературном нагреве (например, в ходе сварки) не теряют стойкость к МКК, однако их механические свойства ухудшаются из-за роста зерна в зоне сварного соединения при нагреве. Порог хладноломкости сдвигается в область положительных температур. Термический цикл сварки ухудшает пластичность, которая достигается при прокатке толстого листа стали при пониженных температурах. Хрупкость сталей типа Х28 связана также с присутствием в них продуктов распада аустенита, который образуется из карбидов и карбонитридов при высоких температурах. [c.20]

При входном контроле из каждой поверхности нагрева котла вырезают выборочно пять патрубков длиной до 800 мм со сварными соединениями посередине для проверки соответствия структуры и механических свойств действующим техническим условиям. Места вырезок целесообразно согласовывать с листами температурных вставок. При несоответствии результатов требованиям технических условий проводят чсследования удвоенного количеста вырезок. [c.209]

То же наблюдается и на сварных соединениях а + (3-титановых сплавов, микроструктура которых в зоне шва и переходной зоне состоит из крупных игольчатых зерен. При этом механические свойства ухудшаются по мере увеличения степени перегрева сварного соединения, т. е. увеличения толщины свариваемых листов. Свойства термически упрочненного сплава ВТ14, сваренного автоматической аргоно-дуговой сваркой, приведены в табл. 614. [c.319]

Статическую прочность стьжовых соединений с непроваром в середине шва исследовали на сплавах типа А1—Mg—Мп и АМг5. Сплав типа А1—Mg—Мп (марка ЫР5/6-0) по механическим свойствам близок к сплаву АМгб (ГОСТ 4784—65). Сварку вели в среде аргона проволокой того же состава. Толщина свариваемых листов 6,4 и 12,7 мм. Испытанию на растяжение подвергали сварные образцы (сечением 6,4 х 19,1 и 12,7x25,4 мм) с усилением и без усиления шва. Величину непровара и другие дефекты определяли по рентгеновским снимкам и излому. Ультразвуковые методы контроля показывали большую чувствительность к непро-варам, но более точно величину непровара измерить не удавалось, вероятно, вследствие наличия пор, которыми, как правило, сопровождался непровар. Испытания показали, что непровар в середине шва не только ослабляет сечение шва, но и служит концентратором напряжений. Степень чувствительности сварных соединений из сплава А1—Mg—Мп к непроварам как концентраторам напряжений зависит от глубины непровара и толщины образцов. Чувствительность к непроварам с увеличением их глубины растет быстрее в образцах толщиной 12,7 мм, чем в образцах меньшей толщины. [c.43]

Толщина плакирующего коррозионностойкого слоя обыч- но Составляет 5—10% общей толщины двуслойного листа (и обычно не превышает 0,5—1 мм). Основой является более доступный сплав, удовлетворяющий требованиям по-механическим и технологическим свойствам. Промышленностью освоен (главным образом методом горячей металлургической прокатки) и выпускается ряД композиций биметаллических листов, например медь по стали 3 никель пО стали 3 нержавеющая сталь (высокохромистая или хромоникелевая) по стали 3. В авиации самое широкое применение нашло плакирование высокопрочных алюминиевых, сплавов более коррозионностойким алюминием повышен- ной чистоты. При правильно выполненной технологии соединений (в частности, сварных) двуслойных металлов коррозионная стойкость конструкций не отличается от стойкости плакирующего металла, а механические свойства1 близки к стойкости металла основного слоя. [c.325]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...