Температура резания при фрезеровании

ТЕМПЕРАТУРА РЕЗАНИЯ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ [c.300]

Температура резания при фрезеровании слоистых пластмасс [c.30]

Фиг. 10. Зависимость температуры резания при фрезеровании гетинакса Г

На основании изложенного можно считать, что применение метода составного ножа для измерения температуры резания при фрезеровании нецелесообразно из-за нестабильности показаний, сложности конструкции и трудности отладки. [c.35]

Из трафиков следует, что наиболее высокая температура возникает при фрезеровании стеклотекстолита, ниже на 70—>80° С при обработке гетинакса и еще на 20—30° С меньше при резании текстолита. Различие температуры резания при фрезеровании этих пластмасс объясняется различными величинами коэффициентов трения, механическими показателями прочности как наполнителей, так и композиции пластмассы в целом и некоторыми различиями в теплопроводности наполнителей пластмассы. [c.36]

Обобщенная зависимость температуры резания при фрезеровании гетинакса от режима резания имеет вид [c.39]

Обрабатываемая деталь нагревается в основном теплотой деформации. Очевидно, температура детали должна уменьшаться с увеличением скорости резания, поскольку при этом уменьшается (фиг. 102). Подобный вывод подтверждается на практике при работе острым резцом в нормальных условиях. Однако по мере затупления резца и значительного уменьшения заднего угла а и угла в плане ф положение меняется. В последнем случае с увеличением силы трения заметно растут работа и теплота трения по задней поверхности резца и поэтому температура детали повышается с увеличением скорости резания v. На фиг. 104 показано изменение температуры детали при фрезеровании резьбы вращающимся резцом (вихревое нарезание). Замечаем неизменное повышение температуры детали по мере затупления резца. [c.131]

Как было показано, при точении, растачивании и торцовом фрезеровании на различных подачах минимум интенсивности размерного износа наблюдается при одной и той же оптимальной температуре резания. При повыщении и снижении температуры резания от оптимальной интенсивность износа инструмента повышается. [c.196]

Фиг. 9. Зависимость температуры от скорости резания при фрезеровании

На фиг. 9 представлен график зависимости температуры от скорости резания при фрезеровании гетинакса. На графике нанесены опытные точки, полученные при измерении температуры методом встроенного электрода (кривая 1) и методом составного ножа (кривая 2). [c.29]

Следовательно, основные факторы, влияющие на температуру резания при изменении подачи, это — величина силы резания и работа трения. Этим и объясняется меньшее значение показателя степени = 0,1, чем это наблюдается при фрезеровании металлов [9]. [c.33]

В связи с тем, что основная работа резания при обработке пластмасс идет на преодоление трения и упругих деформаций, можно предполагать, что температура в зоне резания при фрезеровании разных пластмасс различна. Это подтверждают гра- [c.36]

Фиг. 12. Зависимость температуры от скорости резания при фрезеровании различных пластмасс

Наполнитель слоистых пластмасс существенно влияет на температуру резания. Наиболее высокая температура наблюдается при фрезеровании стеклотекстолита, которая на 50—70° С выше, чем при фрезеровании гетинакса, и на 70—100° С выше, чем при обработке текстолита. [c.39]

При этом имеется в виду, что само зависит от ряда причин, например, от ширины и глубины обработки, как это имеет место при фрезеровании, от твердости и т. п. Наиболее быстро на изменение силы резания реагируют системы, в которых применяются динамометрические инструментальные державки. Запаздывание с изменением подачи в этом случае значительно меньше, чем когда датчик регистрирует изменение мош,ности или давления жидкости в цилиндре привода подачи. Системы адаптивного управления могут реагировать и на изменение температуры в зоне резания, уменьшая при ее возрастании не подачу, а частота вращения шпинделя. Поддержание температуры резания на нужном уровне позволяет повысить размерную стойкость инструмента до 50%. [c.212]

При фрезеровании фрезами, оснащенными твердыми сплавами, скорости, а следовательно, и температуры резания обычно значительно меньше, чем при точении твердосплавными резцами. [c.173]

Учитывая относительно невысокую прочность полимерных материалов при растяжении (особенно при повышении температуры в результате выделения тепла при резании), следует использовать только очень острые режущие инструменты. В противном случае происходит вырывание частиц материала, и повышается шероховатость обрабатываемой поверхности. Для обеспечения требуемого класса чистоты поверхности при обработке полимерных материалов следует применять большие скорости резания и малые подачи. В некоторых случаях, например при фрезеровании слоистых пластиков, выкрашивание материала в месте выхода из него резца можно предупредить установкой обрабатываемого изделия на подкладку из твердого дерева или металла. [c.69]

О меньшей роли температурного фактора в процессе износа при фрезеровании быстрорежущими фрезами по сравнению с точением быстрорежущими резцами также свидетельствует меньшее влияние скорости и, следовательно, температуры резания на стойкость фрез. [c.263]

Процесс стружкообразования при шлифовании приближается к резанию, осуществляемому зубом фрезы. Несмотря на малые размеры срезаемого слоя, получаемая при шлифовании стружка имеет то же строение и вид, что и стружка, получаемая при фрезеровании. Здесь также имеют место упругое и пластическое деформирование, тепловыделение, упрочнение, износ и др. Но так как не все зерна одинаково участвуют в работе, то наряду с нормальной (мелкой) стружкой при шлифовании получается еще и металлическая пыль, которая при высокой температуре спекается. [c.409]

При прерывистом резании (фрезеровании, строгании) и для твердосплавных инструментов, работающих при высокой скорости резания (при высоких температурах), применение СОТС проводит к значительным колебаниям температуры режущей части инструмента, что вызывает растрескивание и разрушение твердого сплава. [c.449]

Остановимся несколько подробнее на анализе влияния отдельных факторов, входящих в формулу скорости резания. Основные факторы резания оказывают влияние на температуру, а следовательно, и на скорость резания главным образом потому, что воздействуют в той или иной мере на элементы сечения стружки, снимаемой зубом фрезы. Как уже было отмечено, при фрезеровании, так же как и при других видах обработки металлов резанием, сечение стружки определяется как произведение толщины стружки на ее ширину, поэтому при анализе влияния отдельных факторов в первую очередь необходимо выяснить, какое влияние данный фактор оказывает на толщину и щирину стружки. [c.303]

Общим для отделочных операций является тщательная предварительная обработка заготовок перед отделкой, так как последняя может обеспечить высокое качество поверхности только при малых сечениях среза, когда сила и температура резания невелики. Наибольшее распространение в настоящее время получили следующие методы отделочной обработки заготовок тонкое обтачивание, растачивание и фрезерование тонкое шлифование хонингование суперфиниширование притирка (доводка) шлифование и полирование абразивной лентой. [c.611]

Отлетающая стружка. Такая стружка образуется при обработке хрупких металлов (бронзы, латуни, чугуна, различных сплавов), а также при фрезеровании хрупких и вязких металлов и точении сталей с устройствами, дробящими сливную (ленточную) стружку на отдельные элементы в процессе резания. При современных режимах резания металлическая стружка от станка разлетается на 3—5 м и, имея высокую температуру (400—600 °С), а также большую кинетическую энергию, представляет серьезную опасность травмирования глаз и ожогов кожного покрова не только для работающих на станке, но и для лиц, находящихся вблизи станка. [c.15]

Другой особенностью полученных результатов является то, что эпюры распределения остаточных напряжений представляют собой экстремальные кривые (рис. 5.13). Экстремумы максимума располагаются на глубине от поверхности от 2 до 20 мкм. Появление экстремумов в распределении остаточных напряжений после процесса шлифования обусловлено нрименением СОЖ и более высоким градиентом температур в зоне резания, чем при фрезеровании. [c.132]

Для инструмента с покрытием из твердых сплавов можно заметно снизить интенсивность диффузионного изнашивания, протекающего в зоне резания при температуре 800 °С и выше. Покрытия повышают сопротивляемость инструмента из быстрорежущей стали абразивному и адгезионно-усталостному изнашиванию, а также значительно повышают устойчивость инструментов против коррозионных и окислительных видов изнашивания. Однако не всегда применение инструмента с покрытием приводит к желаемому положительному результату. Например, для ряда черновых операций точения и фрезерования, при обработке деталей из труднообрабатываемых материалов характерно пластическое и макро-хрупкое разрушение режущей части инструмента. В этих условиях эффективность покрытия на режущем инструменте резко снижается. [c.183]

При фрезеровании выделяется тепло, которое ускоряет износ и затупление режущей кромки зуба фрезы. Чем больше скорость резания, тем больше выделяется тепла и тем сильнее нагреваются зубья фрезы. При достижении определенной температуры ре- [c.55]

Положение о постоянстве оптимальной температуры резания для точек минимума интенсивности износа инструмента, установленное при точении, нашло полное подтверждение также при растачивании и торцовом фрезеровании. [c.122]

Исследования показали также, что всем точкам минимума кривых /го.п=/(и), полученных при различных подачах, соответствует одна и та же оптимальная температура резания. Это положение о постоянстве оптимальной температуры резания имеет большое научное и практическое значение, так как указывает на общность физических явлений, обусловливающих износ инструмента при различных видах обработки (точение, растачивание, торцовое фрезерование), и позволяет резко сократить объем экспериментов, необходимых для отыскания оптимальных сочетаний 5, и V. [c.188]

На основании изложенного, можно сделать вывод, что наиболее пригодными методами измерения температуры резания при фрезеровании пластмасс являются метод составного ножа, метод встроенного электрода и методы термопар, введенных на различную глубину подрезцового слоя. [c.26]

Для измерения температуры резания при фрезеровании пластмасс следует применять безынерционный метод встроенного электрода, а для исследования температурного поля подрезцового слоя — стандартную термопару. [c.38]

Р а 3. м а д 3 е Г. И., Усадка стружки и температура резания при торцовом фрезеровании стали. Канд. диссерт., 1955. [c.351]

Режимы нагрева и резания при фрезеровании с плазменным нагревом. Результаты измерения динамической твердости ряда сталей, аналогичные приведенным выше, на рис. 37, показали, что фрезерование перлитно-мартенситных сталей следует производить при температурах, превышающих температуру начала мартенситного превращения (250...450°С). Заготовки из высокомарганцовистых метастабильных сталей ИОПЗЛ и 45Г17ЮЗ следует обрабатывать, не допуская охлаждения поверхностного слоя ниже 250...300°С. Температуру предварительного нагрева срезаемого слоя можно регу- [c.152]

Сравнивались также температуры резания при попутном и встречном фрезеровании гетинакса. Опыты проводились на скорости резания 670 м1мин и показали, что при встречном фрезеро вании температура резания на 5—8% выше, чем при попутном [c.33]

Глубина резания. Влияние глубины резания при фрезеровании гетинакса исследовалось при постоянных скорости резания и = 670 м1мин, попутной подаче г = 0,32 мм1зуб и ширине фрезер01вания В = 12 мм, при глубине резания 0,5 1 2 5 10 и 20 мм. Анализируя результаты измерений температуры ре зания, представленные в табл. 8, и график зависимости температуры от глубины резания (фиг. 10,6), можно сделать заключение о малом влиянии глубины резания на температуру. [c.33]

Однако, рядом исследований указанное вше наличие однозначной зависимости между температурой резания и стойкостью инструиента частично или полностью отвергается. Отсутствуют таяяш данные об исследо-ваиии связи стойкости и те <1псратуры резания применительно к процессу обработки кондевьши фрезами. В последнее время, в связи с широким > внедрением фрезерных станков с ЧПУ и проведением работ по созданию адаптивных систем управления для них, вопрос оптимизации режимов фрезерования при обработке концевыми фрезами встаёт особенно остро /7/. [c.151]

Твердые сплавы в этом отношении имеют значительные преимущества. Режущие Boii iBa инструмента, изготовленного из твердого сплава, нарушаются лишь при температуре около 1000°С. Благодаря этому режущий инструмент, оснащенный пластинками из твердого сплава, может работать в несколько раз производительнее, чем такой е инструмент из быстрорежущей стали. Современные твердые сплавы позволяют доводить скорость резания при токарной обработке стали или чугуна до 1800 м1мин, а фрезерование проводить на скоростях 500—600 м/мин. [c.19]

При нанесении покрытий на основе карбидов и карбонитридов на твердосплавный инструмент методом HT- VD, наблюдается диффузия кобальта (отчасти и вольфрама) из твердого сплава в покрытие. В результате этого на границе раздела покрытие - твердый сплав формируется хрупкая т1-фаза (We oe , Wa oe ), толщина которой может достигать 4 мкм. Формирование т]-фазы существенно повышает склонность твердосплавного инструмента к хрупкому разрушению в процессе резания. Поэтому для твердых сплавов, эксплуатирующихся при фрезеровании в условиях действия циклических нагрузок, а также при обработке труднообрабатываемых сплавов, например на основе никеля, используется метод MT- VD. Этот метод реализуется при температурах 780...850 °С, при этом формирование хрупкой т1-фазы не происходит. [c.92]

Качество обрабатываемой поверхности ухудшается еще и тем, что при крупных наростах нарушается правильность подачи резца. Наблюдаются периодические срывы подачи в течение. цвух-трех оборотов шпинделя, приводящие к вибрациям, вследствие чего обрабатываемая поверхность делается шероховатой. Отсюда следует, что образование нароста нежелательно при чистовой обработке, когда необходимо получить гладкую поверхность. Как показали опыты Усачева и ряда других исследователей, нарост образуется во всех случаях резания сейчас же после начала резания, но не всегда удерживается на лезвии инструмента. Нарост не удерживается на инструменте в тех случаях, когда процесс резания протекает прерывисто (фрезерование, строгание), так как в этих случаях нарост, не будучи постоянно прижат стружкой к передней грани резца, периодически отпадает. То же самое происходит при резании хрупких металлов, т. е. при стружках надлома, и, наконец, при работе с большими скоростями резания вследствие размягчения нароста под влиянием высоких температур. Согласно данным различных экспериментаторов нароста не бывает при очень малых и очень высоких скоростях резания. При скоростях резания свыше 70—80 MjMUH нарост исчезает, и обрабатываемая поверхность становится чище. С другой стороны, при небольших скоростях до (3--5 MjMUH) нароста также не бывает. Можно предположить, что при очень малых скоростях температура столь незначительна, что застаивающиеся слои стружки не удерживаются на резце и удаляются вместе со всей стружкой. [c.87]

Разновидностью неполного отжига является отжиг сфероидизирующий, который заключается в нагреве стали при периодическом изменении температуры вблизи точки перлитного превращения (Ас1). Применяется с целью получения зернистого перлита и снижения твёрдости для улучшения обрабатываемости резанием стали с содержанием С>0,6°/о и некоторых марок среднеуглеродистой легированной стали. Например, с целью применения высоких скоростей резания при черновом и чистовом точении и предварительном фрезеровании деталей, изготовленных из стали 35ХГС, применяется сфероидизирующий отжиг при 780°, в результате которого получается структура зернистого перлита. [c.962]

О X л а Их д е н и е свободно падающей н и д к о-с т ь ю — наиболее распространенный способ охлаждения. Жидкость насосом подастся на стружку в месте ее отделения от деталп (при точенпи) плп же на вращающийся инструмент (при фрезеровании) попадая в зону резания она охлаждает стружку, инструмент и обрабатываемую деталь и понижает температуру в зоне резанпя на 50—100° С. Стойкость инструмента в завпсиыости от материала детали и скорости резанпя повышается в 2—4 раза. [c.323]

При фрезеровании выделяется тепло, которое ускоряет износ и затупление режущей кромки зуба фрезы. Чем больше скорость резания, тем больше выделяется тепла и тем сильнее нагреваются зубья фрезы. При достижении определенной температуры ре-хущая кромка теряет твердость, вследствие чего фреза пере- [c.50]

Калориметрический метод был успешно применен и в последних исследованиях по вопросу тепловыделения и его баланса в процессе резания. К таким исследованиям относятся работы А. М. Даниеляна, определявшего среднюю температуру стружки при точении и фрезеровании [21], [146], работы А. Я. Малкина, ряд работ, проведенных в Московском авиационном институте им. С. Орджоникидзе, в которых при помощи калориметрического метода был установлен тепловой баланс при скоростном резании металлов резцами КБЕК [22] и др. [c.129]

Образцы, состоящие из двух стальных брусков (сталь 45) размером 100 X 28 X 20 мм, склеенные между собой клеем холодного отверждения с последующим нагревом, обрабатывали на фрезерном станке торцовой фрезой диаметром 30 мм со следующими режимами скорость резания 120 м мин, подача 0,1 мм1зуб, величина снимаемого слоя металла 4 мм. При фрезеровании температуру в клеевом шве измеряли с помощью термопары. При работе без охлаждения температура клеевого шва [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...