Компенсаторы — Характеристики

В качестве примера на рис. 8 показана сборочная плоская размерная цепь, определяющая величину замыкающего звена — зазора Лд между крышкой подшипника и наружным кольцом. Звенья А , Ад, Л, являются увеличивающими, а звенья Лх, А , Ад, Л4, А уменьшающими, В этой размерной цепи, уменьшая или увеличивая толщину прокладок, можно изменять величину зазора, поэтому звенья Л5 и Л7 могут служить компенсаторами. Зная характеристики точности отдельных звеньев, с помощью расчета размерной цепи можно решать разно- [c.121]

В настоящей главе рассмотрены методы получения характеристик малоциклового разрушения материала компенсаторов в связи с состоянием и особенностями нагружения, а также расчетное и экспериментальное изучение кинетики напряженно-деформированного состояния и условий разрушения самой конструкции при нормальной и высоких температурах. На их основе разработаны основы методики расчета сильфонных компенсаторов на прочность при малом числе циклов нагружения, в том числе с учетом временных эффектов длительной циклической прочности. [c.178]

Несмотря на то, что в настоящее время имеется большое количество сведений о характеристиках циклического деформирования и разрушения конструкционных сталей и сплавов, необходимо было исследовать материал сильфонных компенсаторов с учетом специфики работы в условиях службы. Характеристики статической прочности и пластичности материала конструкции следующие Спц =30,8 кгс/мм , сго 2 =32,2 кгс/мм , Ов =78,0 кгс/мм , ф = 70%. [c.181]

Характеристики малоциклового разрушения конструкционного материала сильфонных компенсаторов изучались по методике, описанной в главе 5, на автоматических установках растяжения — сжатия с непрерывной регистрацией в процессе экспериментов диаграмм циклического деформирования. [c.182]

Согласно данным работы [39] при циклическом деформировании компенсаторов в условиях постоянства максимальных перемещений кинетика деформированного состояния не проявляется и, следовательно, в первом приближении можно принять, что она отсутствует также и для металлических рукавов. Отмеченное постоянство размаха упругопластических деформаций в процессе циклического деформирования металлорукава дает возможность использовать данные о характеристиках разрушения материала, полученных в условиях жесткого нагружения, для оценки малоцикловой прочности конструкции. [c.192]

На основе данных о малоцикловой прочности элементов конструкций (трубы магистральных газо- и нефтепроводов, компенсаторы и металлорукава) проведена оценка возможности использования запасов прочности и расчетных характеристик, регламентируемых существующими нормами расчета на прочность элементов реакторов, парогенераторов, сосудов и трубопроводов атомных электростанций. Показано, что для всех испытанных элементов конструкций нормативная кривая допускаемых циклических деформаций дает оценку, идущую в запас прочности. При этом для тонкостенных элементов конструкций (какими являются гибкие металлорукава и аналогичные по параметрам гофрированной оболочки компенсаторы) рекомендуемая нормами кривая является консервативной. Обоснована возможность повышения допускаемых циклических деформаций в такого типа конструкциях. [c.276]

Под расходной характеристикой в данном случае понимают зависимость пропускной способности клапана от разности давлений перед предохранительным клапаном и за ним р- — р )- Предохранительные клапаны на компенсаторах объема, барабанах-сепараторах, парогенераторах должны быть отрегулированы на давление, не превышающее приведенных в табл. 2.13 значений. [c.65]

С использованием характеристик циклического деформирования материала исследовано НДС компенсаторов. На рис. 3.23 приведены основные результаты, характеризующие НДС гофрированной оболочки. Максимальные упругопластические деформации возникают примерно в середине нелинейных участков гофра (точки А я В т рис. 3.21, а) на внутренней (кривая 1 на рис. 3.23) и внешней (кривая [c.160]

С использованием необходимых характеристик материала (a j и С), а также кривой ф (т) при 600 °С (рис. 3.26) были построены кривые малоцикловой усталости 3-10 (рис. 3.27) при продолжительности испытаний 1 - 100 ч и различном времени выдержки в цикле. Долговечность при увеличении периода цикла может уменьшиться на порядок и более, но при этом не превышает расчетного минимального значения, определяемого наименьшим относительным сужением = 25 %. На основании результатов расчетно-экспериментального анализа НДС сильфона и кривых малоцикловой усталости конструкционного материала можно определить малоцикловую долговечность сильфонных компенсаторов и металлорукавов. [c.165]

Для корпусов парогенераторов, компенсаторов объема, емкостей систем аварийного охлаждения активной зоны используются малоуглеродистые низколегированные стали (С - 0,18-0,24%, Si - 0,20-0,7%, Мп -0,4-0,9%, Сг - 0,3-0,9%, № - 0,4-0,8%, Мо - 0,03-0,4%, S < 0,03-0,045%, Р < 0,04%, V < 0,05-0,1%). Эти стали (типа 22К и др.) обладают следующими характеристиками механических свойств при комнатной температуре оо.з = 220 -ь 320 МПа, =440 520 МПа, 5 = 18 24%, ф = = 45 60%. Указанные корпуса практически не подвергаются радиационным воздействиям, могут иметь более низкие рабочие параметры и давления (в сравнении с корпусами реакторов). В связи с этим обеспечение их прочности и ресурса осуществляется с привлечением более ограниченного числа критериев и предельных состояний. [c.25]

При заполнении стенда кавитационный бак 4 заливается полностью, а компенсатор давления 2 — до некоторого минимального уровня. При закрытой задвижке 3 насос включается в работу и проводится разогрев стенда до нужной температуры. После выхода на заданный режим задвижка 3 открывается и кавитационный бак соединяется по газу с компенсатором давления. Уровень воды в кавитационном баке понижается, и в нем образуется газовая подушка. После этого компенсатор давления задвижками 5 и 8 отсекается от циркуляционной трассы и кавитационного бака, вследствие чего роль компенсатора давления начинает выполнять кавитационный бак. За счет циркуляции воды по байпасной линии через кавитационный бак осуществляется ее дегазация. Затем при поддержании постоянной температуры определяется частная кавитационная характеристика. Снижение давления на всасывании, необходимое для определения частной кавитационной характеристики, можно осуществлять двумя путями [c.220]

Универсальные характеристики 9 — 843 Электромеханические характеристики 13—452 - постоянного тока — Механические характеристики 8 — 10 Переходные режимы электромеханические 8 — 44 - при двух соединениях — Электромеханические характеристики 13 — 452 Компенсаторы — Определение реактивной мощности 14 — 464 [c.105]

Изменение компенсаторной силы мало даже при сравнительно большой массе ролика (100 г), поэтому пружинные компенсаторы с их нарастающей характеристикой пружинной силы не являются лучшими для компенсаторных систем. [c.159]

Следует отметить, что про верка нулевого положения после каждого измерения весьма осложняет технику проведения опытов, хотя она и не является необходимой по условиям стабильности работы радиометрической аппаратуры, а достижение постоянства отсчетов за счет изменения толщины слоя воды в компенсаторе может быть источником дополнительной погрешности, связанной с измерением этой толщины. В то- же время важным Преимуществом этого метода является то обстоятельство, что однозначная связь между ф и величиной Д/, представленная в уравнении (3-25), не зависит от свойств излучателя и характеристик счетной установки. [c.50]

Характеристика кожухотрубчатых теплообменников с неподвижными трубными досками типа ТН и с линзовыми компенсаторами на корпусе типа ТН дана а табл. 8-2. [c.537]

Эффективным способом восстановления посадочных отверстий в корпусных деталях является постановка тонкостенных свертных колец с последующим их закреплением раскатыванием. Преимущества способа простота способа и возможность реализации его на серийном оборудовании, использование в качестве компенсатора износа недефицитного и дешевого металлического листа, отсутствие тепловыделения в корпус и минимальнее ослабление перемычек корпуса, обеспечение физико-механических характеристик восстановленных поверхностей, не уступающих по значениям характеристикам новых деталей, возможность повторного восстановления посадочных отверстий. [c.354]

В настоящее время в литературе опубликовано большое количество работ, посвященных изучению коррозионно-усталостной прочности стали типа 18-10. Однако результаты этих исследований не могут в достаточной степени использоваться для изучения эксплуатационных характеристик гибких металлических трубопроводов, рукавов и компенсаторов, т.к. последние работают в области малоциклового нагружения и имеют ряд специфических. [c.97]

Для защиты реакторной установки от превышения давления на компенсаторе устанавливают не менее двух предохранительных клапанов. Барботер предназначен для приема протечек пара через предохранительные клапаны и пара при аварийном срабатывании предохранительных, клапанов. Барботер также используют в режимах пуска и останова. Технические характеристики системы поддержание давления установки ВВЭР-440 [c.153]

Для оценки длительной циклической прочности компенсатора необходимо располагать данными о характеристиках прочности материала. Для получения необходимой информации о сопротивлении длительному циклическому нагружению конструкционного материала испытывали на изгиб образцы, вырезанные из заготовки гофрированной оболочки компенсатора. Испытания проводили на [c.224]

Фиг. 463. Жидкостный компенсатор для устранения влияния температур на характеристики пружины.

В табл. 5.15 и 5.16 даны напряжения и перемещения для двух типов плоских Компенсаторов, применяемых в трубопроводах судовых двигателей. Параметры компенсаторов резина марки 51-2130 с характеристиками С = 0,5 МПа, К = 2,5 10 МПа, а = 1,73 10 ( С) , характеристики металлических армирующих слоев Ео = 0,2 10 МПа, ио = 0,3, ло = 1,2 10 ( С) . [c.183]

Сравнение технических характеристик сильфонных компенсаторов, выпускаемых отечественными предприятиями и ведущими зарубежными фирмами, приведено в табл. 1. Таблица [c.3]

Как уже отмечалось, основным рабочим органом сильфонного компенсатора является гибкий гофрированный элемент, геометрия и качество которого определяют самые важные и необходимые технические характеристики всей конструкции компенсатора. Кроме того, гибкие гофрированные элементы определяют также техническое совершенство других изделий, получивших название просто сильфонов (ГОСТ 22388—77 Е, ГОСТ 21744—83 и другие), которые используются в приборах контроля, регулирования и измерения температур или давлений, применяются как средство уплотнения в трубопроводной арматуре, используются для обеспечения передачи перемещений и усилий в силовых механизмах, служат в качестве разделителей сред. [c.4]

Несмотря на кажущееся сходство, геометрия гибких элементов компенсаторов и сильфонов чаще всего подобия не имеет. В табл. 3 и рис. 1 приведено сравнение геометрических размеров гибких элементов сильфонов по ГОСТ 22388—77 Е и ГОСТ 21744—83 и сильфонных компенсаторов, выпускаемых отраслями химического и нефтяного машиностроения, энергетики и электрификации, газовой промышленности, а также судостроения. Полное геометрическое подобие гибких гофрированных элементов сильфонов и сильфонных компенсаторов наблюдается в диапазоне компенсаторов с d = 500- 800 мм. Кроме того, резко отличаются друг от друга технические характеристики гибких гофрированных элементов сильфонов, которые предназначены, в основном, для работы в зоне упругих деформаций, и сильфонных компенсаторов, которые, как правило, работают в зонах [c.5]

В случае полной взаимозаменяемости не требуется подгонки или других подобных механических операций при сборке при неполной взаимозаменяемости допускается подбор деталей, установка компенсаторов и т. п. Геометрическая взаимозаменяемость необходима, но недостаточна для того, чтобы при замене в изделии вышедших из строя деталей новыми сохранялись все эксплуатационные характеристики изделия. Обеопечение нормального функционирования изделия при замене в нем деталей и других составных частей есть взаимозаменяемость функциональная. Она достигается соответствующей точностью установления как геометрических, так и физико-химических параметров сопрягаемых деталей. [c.35]

В качестве натурного объекта при нормальной температуре выбрана конструкция сильфонного компенсатора типа КВО (Гипро-нефтемаш), выполненная из аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т [224]. Ислользовались компенсаторы без ограничительных колец с геометрическими характеристиками, приведенными в табл. 4.1.1. [c.179]

Для проведения расчетной оценки длительной циклической прочности компенсатора необходимо располагать данными о характеристиках прочности конструкционных материалов и на этой основе выполнять расчет долговечности путем сопоставления величин циклических деформаций в наиболее нагруженных зонах конструкции с разрушаюЕцими деформациями, полученными при испытании образцов. Сопоставление должно производиться в инвариантных к типу напряженного состояния деформациях, причем в исследовании [123] используются интенсивности указанных величин (формулы (4.3.4)). [c.205]

Наиболее полное и последовательное воплощение агрегатного принципа в регуляторостроении в 40-х и 50-х годах можно проследить на примере автоматизированного электропривода. Оптимальные по быстродействию и по среднеквадратичной ошибке системы управления были разработаны на основе результатов теоретических исследований. Были созданы автоматические компенсаторы, превосходящие по быстродействию все известные в то время компенсаторы такого класса (время полного перемещения измерительной системы 0,4 сек). Оптимальная система управления позволила решить задачу создания летучих ножниц для точного пореза переднего конца полосы на листопрокатных станах. Быстродействующие следящие системы для привода нажимных винтов позволили существенно сократить паузы между пропусками реверсивных прокатных станов и тем самым повысить их производительность. Работы в области средств управления автоматизированным электроприводом (начатые после 1945 г.) были посвящены исследованию общих проблем автоматизированного электропривода, принцинов и средств непрерывного управления электродвигателями постоянного тока управлению при помощи амплидинов и управляемых генераторов и исследованию их характеристик. [c.244]

Рис. 3.30. Зависимость долговечности сильфоииого компенсатора от геометрических параметров, гофрированной оболочки (а и б) и механических характеристик материала (в и г)

На каждом заводе должны быть составлены подробные сведения о паропроводно-конденсатном хозяйстве, включающие такие данные схемы по заводу и каждому цеху с нумерацией всех задвижек, компенсаторов тепло вых удлинений, мертвых и подвижных опор и конденса-тоотводчиков с указанием диаметров проходных сечений, толщины и характеристики теплоизоляции на участках схемы расположения тепловых сетей в вертикальных плоскостях для учета геодезических отметок чертежи каналов, камер, опор, конструкции тепловой изоляции, конденсатоотводчиков, установки контрольно-измери тельных приборов, расходомеров и в особенности с их технической характеристикой чертежи тепловых пунктов и оборудования по сбору и перекачке конденсата расчетные ведомости распределения расходов пара по магистралям и ответвлениям с указанием параметров пара, количества и качества возвращаемого конденсата, а также аналогичные данные по результатам непосред ственных измерений при полном теплотехническом испытании тепловых сетей и текущем контроле за опреде ленные периоды года ведомости-акты по ремонту оборудования сетей с отметкой всех изменений по сравнению с первоначальными проектными характеристиками. [c.314]

Снижение компенсатором ударного давления происходит в результате поглощения при деформации его упругого элемента некоторой части зг.ергии ударной волны, поступающей в компенсатор в виде потока жидкости. Поскольку доля поглощенной компенсатором энергии будет тем большей, чем больше будет деформация упругого его элемента, характеристика упругости этого элемента в пределах возможной деформации должна быть по возможности постоянной. Для этого объем газовой камеры компенсатора следует выбирать таким, чтобы изменение давления газа в процессе поглощения ударной волны было минимальным. Практически объем газовой камеры такого компенсатора обычно выбирается равным двухсекундному расходу жидкости в трубопроводе, а начальное давление зарядки газом — равным или несколько большим максимального рабочего давления в магистрали, в которой установлен аккумулятор. [c.101]

Средства управления и контроля БР и тепловых реакторов аналогичны. Управление реактором осуществляется вертикальным перемещением стержней СУЗ с помощью электромеханических приводов. Стержни, содержащие обогащенный бор, движутся в полых направляющих, помещаемых в ячейки активной зоны вместо ТВС. Рабочие органы СУЗ разделены на группы по их функциональному назначению стержни автоматического регулирования обладают сравнительно невысокой эффективностью, но наибольщей скоростью перемещения стержни аварийной защиты при нормальной работе реактора выведеные из зоны высоких потоков нейтронов, вводятся с помощью ускоряющих пружин (они содержат наибольшую концентрацию поглотителя — до 80 % по °В) самая многочисленная группа— компенсаторы выгорания, мощностных и температурных эффектов реактивности (КС-ТК) наиболее существенно влияют на нейтронно-физические характеристики реактора. [c.168]

На рис. 5.5 и 5.6 представлены результаты расчета максимальных деформаций для сильфонного компенсатора и пластины с отверстием. Варьирование одного из параметров упрочнения диаграммы т проводили при постоянных значениях двух других, соответствующих характеристикам стали 12Х18Н9Т при температуре 600 или 650° С в условиях деформирования, когда исключалось проявление реологических эффектов. С повышением предела пропорциональности Рпц, G, tn конструкционного материала максимальные деформации уменьшаются приблизительно в 1,5 раза в случае нагружения как пластины с отверстием, так и сильфонного компенсатора. Наиболее интенсивное изменение деформаций наблюдается при малых значениях ащ, G, от. Характер изменения максимальных деформаций в зависимости от модуля упругости Е различен для пластины с отверстием и сильфонного компенсатора, что, видимо, связано в значительной степени с режимом деформирования. [c.207]

Для оценки длительной малоцикловой прочности сильфонных компенсаторов наряду с данными о циклических и односторонне накопленных деформаций требуются экспериментально обоснованные характеристики сопротивления материала конструкции длительному малодикловому разрун ению. [c.226]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...