Модель стержня

При конструировании несимметричных объемных деталей желательно, чтобы большинство элементов было ограничено поверхностями вращения, что значительно упрощает изготовление оснастки (моделей, стержней и т. д.). [c.197]

Пространственно-криволинейные упругие элементы, сводящиеся к расчетной модели стержня, являются составной частью многих машиностроительных конструкций. Они используются для различных целей, например для передачи усилий и моментов (или для реализации заданного движения) в системах, использующих гибкие валы (рис. В.6). На рис. В.6 сечение О является входом, а сечение К — выходом. При программном управлении исполнительным механизмом машины часто бывает необходимо, чтобы сечение вала К поворачивалось во времени, повторяя заданный поворот сечения О, причем в процессе работы механизма само положение сечения К в пространстве может сильно изменяться (на рис. В.6 возможное положение сечения К показано пунктиром). При изменении положения выхода из- [c.6]

Различного типа трубопроводы и шланги (рис. В9), предназначенные для транспортировки жидкостей, рассчитывают с использованием модели стержня. [c.16]

ДJ я определения радиуса анодной защиты элементов, приводимых к модели стержня, выражение (25) преобразуется следующим образом [c.85]

Модель формы более высокого уровня можно образовать сочетанием моделей стержня, пластинки и пространственного тела. [c.19]

СЛОЖНЫЕ МОДЕЛИ СТЕРЖНЕЙ [c.345]

Г0 гл. 10, СЛОЖНЫЕ МОДЕЛИ СТЕРЖНЕЙ [c.350]

Рис. 42. а — Направления установки тензометров 1 — 2 для определения наибольших касательных напряжений при кручении стержня прямоугольного сечения, б — Большая деформация резиновой модели стержня прямоугольного сечения при кручении наибольшие сдвиги наблюдаются посредине граней вблизи ребер сдвиги не наблюдаются. [c.76]

На рис. 1.22, б в координатах РР изображена граница области устойчивости. В данном случае область устойчивости ограничена замкнутой кривой (для дискретной модели стержня это эллипс). Вернувшись к исходной задаче устойчивости упругого стержня (см. рис. 1.21, а), нетрудно установить физический смысл замкнутости найденной границы области устойчивости потерю устойчивости могут вызывать внешние силы Pi и Pj. действующие как вправо, так и влево. [c.34]

При анализе процесса демпфирования колебаний конструкций авторы в основном основываются на стержневой модели Бернулли — Эйлера, в дифференциальное уравнение которой вводят приведенную изгибную жесткость. Для слоистых конструкций, составленных из металлов, это приемлемо в тех же случаях, когда сопротивление материалов слоев различается очень существенно, когда используется комбинация мягкого и жесткого материалов, гипотезы Бернулли и Тимошенко для всего поперечного сечения могут оказаться неприемлемыми и здесь неизбежно построение более сложных механических моделей стержней, учитывающих поперечный сдвиг и поперечное обжатие каждого слоя. Авторы исследуют процессы колебаний весьма сложных конструкций и, естественно, пытаются использовать простейшую модель для ее анализа. Однако прежде чем использовать простейшую модель, соответствующую линейному дифференциальному уравнению четвертого порядка, уместно было бы сопоставить эту модель с модифицированной, отвечающей существу проблемы, для оценки сделанных допущений. [c.7]

Основными технологическими требованиями при машинной формовке являются а) изготовление форм в двух опоках б) замена всех боковых отъёмных частей на модели стержнями в) применение опок с рёбрами для удержания земли вследствие невозможности использования крючков. [c.114]

Отмеченные на чертеже заготовки базы для механической обработки должны служить исходными базами при изготовлении и проверке технологической оснастки (моделей, стержней). Они должны быть чистыми и гладкими, без заусенцев, остатков литников, прибылей, выпоров и литейных и штамповочных уклонов. Базы должны образовываться по возможности моделью и находиться в одной опоке, чтобы исключить влияние смещения и перекоса опок и стержней. Если за базу принимают отверстие, получаемое с помощью стержня, то должны быть приняты дополнительные меры для обеспечения точности расположения оси отверстия. [c.115]

Деформация материала М и составляюш их модель стержней одинаковы, поэтому рассмотрим вначале диаграммы начального деформирования одного стержня (рис. 7.20, б). Ее вид полностью определяется реологической функцией касательный модуль К на диаграмме при некотором значении г определяется расстоянием h между линиями р = Ф [riz, Т) т р = г (рис. 7.20, а) [c.187]

Покрытие поверхности мастер-модели (стержня) разделительным составом, облегчающим ее отделение от формы после затвердевания последней. [c.8]

Изготовление формы по мастер-модели (стержню) для изготовления модели заливкой ее гипсовым раствором (гипс-Ьво-да), песчано-силикатными смесями, пластмассовыми композициями и т. п. [c.8]

Отделение затвердевшей формы от мастер-модели (стержня). [c.8]

Рис. 6. Модель стержня, используемая при продольном ударе

В работе [18] учитывается влияние сдвига при изгибе пластинок, что может заметно повлиять на частоту колебаний только при относительной толщине диска (Ri > 0,2) или при большем числе узловых диаметров (т > 6). Модели стержня усложняются из-за более полного учета естественной закрутки [78, 79], стесненного кручения, касательных напряжений кручения и изгиба [18]. [c.277]

Нагружение моделей производилось на специальной установке, состоящей из цилиндрической трубы с узкими вертикальными окнами, камеры и движущегося поршня (рис. 8.12). Подвижной конец модели стержня шарнирно соединен с поршнем. Неподвижной торец модельного образца прикрепляется к основанию также с помощью шарнирного соединения. [c.191]

Рис. 8.12. Установка для испытаний моделей стержней при динамическом нагружении

I — камера 2 — поршень 3 — модель стержня 4 — корпус 5 — опора [c.192]

Рис. 8.14. Кинограмма упругой линии модели стержня в процессе динамической потери устойчивости

Проделаем следующий простой опыт. Нанесем на резиновую модель стержня, толщиной h и шириной Ъ с отверстием диаметром d, через равные промежутки ряд параллельных между собой поперечных линий и растянем его осевыми силами. Опыт показывает, что расстояния между линиями у отверстия [c.68]

Таким образом, для выявления особых точек во многих случаях может быть использована зависимость (13.1), вполне аналогичная закону упругости. В этом смысле соотношение (13.1) служит упругим эквивалентом в проблеме определения особых точек процесса, сводящим последнюю к задаче Эйлера о бифуркации состояния (БО) для фиктивного упругого материала с модулем Е. В частности, для модели стержня, критическое условие в рамках любой из рассматриваемых сред получается автоматически из условия БО при линейной упругости [c.34]

Анализ модели стержня показал, что точки Б1, рассчитанные на основании общей связи (2.1), заполняют некоторый отрезок процесса, а случай отсутствия Fay, который допустим в этой проблеме, отвечает начальной точке этого отрезка. Нетрудно непосредственно проверить, что подобные ситуации повторяются и для шарнирного стержня и этому, как и в общем случае, есть простое объяснение при отсутствии зон разгрузок типа Fnv выпучивание идет при минимально жестких связях, ибо модуль Е при обычном упрочнении меньше упругого модуля Е. [c.74]

Формы необрабатываемых резанием поверхностей деталей определяются технологией заготовительных операций и условиями изготовления на станках моделей, стержней, 1нтампов. [c.45]

Нагрев доводят до 100 - 1300°С и выдерживают при этой температуре несколько часов в зависимости от материала, размеров и толщины стенки стержней. Для снижения температуры спекания в стержневую смесь вводят "плавни в корундовые - NaaSiOa (/пл = = 700°С), в кварцевые - основные оксиды СаО, MgO. После охлаждения печи стержни извлекают и передают на участок изготовления моделей. Стержни, спеченные без жидкой фазы, не разупроч-няются при заливке и их можно изготовлять очень тонкими, а спеченные - в присутствии жидкой фазы должны иметь бо.льшую толщину стенки. [c.236]

Картину отражения импульса деформацн < от свободного и закрепленного концов стержня такн е можно продемонстрировать на модели стержня (рис. 269). Если последний шарик модели свободен, то сжатие при отражении превращается в растяжение, и наоборот. Если же последний шарик закреплен, растяжение отражается в виде растяжения, а сжатие — в виде сжатия. [c.495]

Замечание. Не следует полагать, что для тонкостенных стержней замкнутого сечения всегда мон по испольаонать обычные модели стержней. Во многих случаях оказывается необходимы.ч учет деформации поперечного сечеиия, особенно для к )иволинейпых труб (эффект Кармана). [c.347]

В прикладных задачах статики стержней часто внешние силы, действующие на стержни, зависят от перемещений стержня (или от их первых двух производных). Классическим примером являются стержни на упругом основании (рис. 2.1). При нагружении стержня возникают со стороны основания распределенные силы, зависящие от перемещений (прогибов) стержня. Стержни (вернее конструкции или элементы конструкций, которые сводятся к модели стержня) из разных областей техники показаны на рис. 2.2 — 2.6. Упругий металлический элемент прибора, находящийся в магнитном поле, изображен на рис. 2.2. Сила притяжения (распределенная) зависит от прогибов стержня аналогично случаю балки на упругом основании. Стержень, находящийся на вращаю.щейся платформе (см. рис. 2.3), нагружается силами, зависящими от прогибов, причем в этом случае наряду с нормальной распределенной нагрузкой qy (у) появляется и осевая распределенная нагрузка у). При продольно-поперечном изгибе (см. рис. 2.4) в произвольном сечении стержня возникает момент от осевой силы, пропорциональный прогибу. К этому классу относятся задачи статики трубопроводов, зашолненных движущейся жидкостью. При поперечном изгибе трубопровода (см. рис. 2.5) из-за появляющейся кривизны осевой линии стержня возникают распределенные силы, обратно пропорциональные радиусу кривизны. К этому классу можно причислить задачи, относяшд1еся к плавающим объектам и сводящиеся к схеме стержней (см. рис. 2.6), например понтон. [c.33]

Если в коэффициентах a - a , b -b выражений (4.37) не учитывать продольные силы F = р2= 0), то уравнение (4.38) будет описывать модель жесткого стержня, когда максимальные прогибы лежат в пределах (1/100 -1/1000) . При больших прогибах продольные силы F, Fj оказывают влияние на изгибающий момент и поперечную силу. В этой связи в таблице 4.4 приведены критические силы по двум моделям стержня - жесткой (F ) и условно гибкой (Fg), а также при разных отношениях высоты и ширины сечения. Плогцадь сечения Ъ h = 0,01 м при этом не изменялась. Данные таблицы 4.4 позволяют сделать ряд интересных выводов. [c.230]

Способ обработки отливки резанием Группа по назначению Особые технические требования Число отъемных частей модели стержней в форме частей кокиля всего отъемных полостей и отверстий выполняемых неподвижными стержнями, расположенными в пуансоне выполняемых подвижными стержнями, расположенными по бокам формы вкладышей, армирующих отливку пресс-форм всего отъемных [c.325]

В данном томе обобщены последние мировые достижения в современной теории и методах расчета деталей и узлов машин. В рамках принятых гипотез и моделей - это точные методы расчета динамических и тепловых нагрузок, напряженно-деформированного состояния, статической и динамической устойчивости. В качестве расчетных классических моделей рассмотрены систехш с распределенными параметрами применительно к моделям стержней, пластин, оболочек и др. [c.15]

Модель стержня позволяет описать происходящие в конструкции изгибные, 1футильные и сдвиговые деформации. Для больщей части задач статической и динамической устойчивости можно ограничиться рассмотрением моделей прямолинейных стержней или балок и пренебречь деформацией сдвига и вращательной инерцией в уравнении изгиба и секториальной жесткостью в уравнении кручения, если выполнены условия [c.519]

HBie гармонического анализа начальных отклонений модели стержня, нагружавшегося в этом частном эксперименте. [c.192]

Как видно, здесь, так же как и для модели стержня, проблема БО оказывается линейной и результахы ее решения отличаются от упругости только заменой модулей. Однако эти случаи являются исключительными. Для более сложных задач (криволинейные стержни, пластинки и др.) проблема БО становится нелинейной, и связано это с тем, что глубина пластической зоны становится непостоянной. В этих случаях нахождение решения проблемы представляет большие математические трудности. [c.73]

Основным фактором такого оправдания являлось подмеченное Шенли обстоятельство, состоящее в том, что на начальных фазах выпучивания упруго-пластического стержня разгрузка, ожидаемая со стороны выпуклых волокон, не наблюдалась. Она постепенно обнаруживалась с ростом прогибов, т. е. граница раздела упругих и пластических зон непрерывно передвигалась с кромки внутрь сечения, в противоположность тому, что было положено в основу критерия Эйлера—Кармана. Ему также удалось показать теоретически на примере модели стержня, исследованной нами выше что за касательно-модульной нагрузкой (в гл. I Ок = Е г ) возможны ветви решения с нарастанием прогиба. Аналогичный результат на основе других исходных положений обнаружил Работнов [41]. Эти работы и заложили основу концепции продолжающегося нагружения, смысл которой изложен в 8 первой главы. [c.75]

В И первой главы, где уже рассматривалось это соотношение применительно к модели стержня, было показано, что при повышении порядка этого соотношения точка бифуркации БМ совпадает с точкой Б1 для исходного уравнения и возникает лишь новая точка псевдобифуркации ПБЛ/ при N = M—1. Учитывая это обстоятельство, попытаемся найти общий упругий эквивалент для ПБЛ . [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...