Отверстия в квадратной пластине

Фиг. 9.36. Распределение напряжений в квадратной пластине вдоль контура круглого отверстия, нагруженного давлением, нри разных значениях

Фиг. 9.42. Изменение положения изотропных точек в квадратной пластине с центральным круглым отверстием, нагруженным давлением, в зависимости от величины отношения D /а.

Рис. 12.15. Перераспределение напряжений на прямой AJ рис. 12.14 В квадратной пластине из отожженной нержавеющей стали марки 304 с эллиптическим отверстием при одноосном растяжении при 400°С = 281.22 кгс/см ).

Прокопчук И. В. Напряжения в квадратной пластине с круговым отверстием и краевыми трещинами//Материалы II конф. молодых ученых и специалистов Проблемы повышения качества материалов, приборов и оборудования . Секция физ.-хим. механики материалов (Львов, 1986).— Львов, 1986.— С. 78—81.—Деп. в ВИНИТИ 27.04.87, № 3007—В87. [c.240]

Фиг. 9.30. Картины трещин в хрупком покрытии для 4 моделей квадратных пластин с круглым отверстием, нагруженным давлением.

Фиг. 9.41. Сравнение относительных напряжений Oi/p в точках внутреннего контура на оси ]) и на диагонали (2) квадратной пластины с центральным круглым отверстием, нагруженным давлением, с результатами, получаемыми по формуле Лямэ для толстостенного цилиндра (3).

Теория предельной несущей способности была изложена для задач о плоской деформации, причем детальные исследования касались разрывных полей скоростей и напряжений [2]. Прекрасный пример задачи о плоской деформации дан в [11 ] призматический цилиндр квадратного сечения с круглым отверстием в центре нагружен постоянным внутренним давлением принимая разрывные поля напряжений и скоростей, можно получить верхнюю и нижнюю границы для запаса прочности. Теория предельной несущей способности также чрезвычайно плодотворна при анализе пластин, оболочек и многокомпонентных конструкций [12—16]. [c.338]

Пример 2. Квадратная пластина с круглым отверстием рис. 5.24, а) находится в условиях одноосного растяжения. Радиус отверстия г составляет стороны пластины. Наличие двойной симметрии в этой задаче позволяет ограничиться [c.201]

Исследуем квадратную пластину с круговым отверстием, ослабленную выходящими на его край одной или двумя радиальными трещинами длиной /, параллельными стороне квадрата. Пластина подвержена действию растягивающих сил F на граничной окружности, внешний контур Li и берега трещин свободны от нагрузок (рис. 82, Р=0). Запишем параметрическое уравнение контура Li в виде (4.55). В табл. 38 приведены безразмерные коэффи- [c.204]

Действие сжимающих сил на внешнем контуре [83, 84]. Рассмотрим случай, когда квадратная пластина с отверстием и краевыми диагональными трещинами подвержена сжатию сосредоточенными силами Р на внешней границе, а контур Lq и берега трещин свободны от нагрузок (см. рис. 81, F=0). Возьмем параметрическое уравнение контура Li в виде (7.55) и поступим аналогично случаю кругового кольца при такой же нагрузке (см. параграф 3 настоящей главы). В результате придем к системе интегральных уравнений (7.47) с гладкими правыми частями, причем в выражении (7.45) для функции Q( i) вместо Ri следует [c.205]

Обозначая область квадратной пластины с круговым отверстием через 5о, регулярные в этой области функции, через которые выражаются компоненты напряжений в области 5о, получены Д. И. Шерманом в следующем виде [c.94]

На рис. 69, е и ж показаны матрицы штампа последовательного действия для вырубки пластины с отверстием в центре и несколькими квадратными отверстиями, расположенными по окружности. [c.157]

Прямоугольные и квадратные пластины обычно сразу режут в размер, что сокращает технологический процесс и снижает расход металла. Крепежные отверстия в пластинах получают либо прокалыванием на специальных штампах, либо сверлением на станках. Иногда вместо отверстий с торцовой стороны пластин приваривают зацепы, крючки, скобы, петли и т. д. Во избежание прожога металла при сварке толщина металла для крепежной арматуры не должна превышать толщины металла основных пластин. После приварки крепежной арматуры места сварки с лицевой стороны пластин должны быть тщательно зачищены. [c.242]

Надевание и снятие хомутика можно ускорить при помощи несложного приспособления в виде пластины с квадратными отверстиями, укрепленной на каретке суппорта (рис. 32). Эта пластина, или планка, 4 имеет несколько квадратных отверстий под различные по величине головки болтов у хомутиков. Токарь, [c.54]

Образец с круговым швом (см. рис. 1.43, а) изготовляют из листового металла в виде квадратной пластины с отверстием. При толщине листов >25 мм применяют составную пластину из четырех пластин, соединенных монтажным швом, с проточкой под круговой шов. Испытуемым является круговой шов или наплавка в круговую канавку. [c.65]

В случае, если в пластине имеются отверстия прямоугольной, квадратной и треугольной формы, резкая концентрация возникает также и около углов. [c.1081]

В работе [11 ] приведено общее решение вопроса о напряжениях в изгибаемой в своей плоскости пластине (балке прямоугольного сечения) с эллиптическим, треугольным или квадратным отверстием со скругленными определенным радиусом углами (в указанной работе решена задача распределения напряжений в балке с отверстием в виде криволинейного треугольника и квадрата здесь будет рассмотрен только частный случай, когда стороны этих криволинейных фигур с достаточной степенью точности можно считать прямолинейными). Хорошее совпадение результатов этой работы с экспериментом подтверждается опытными данными [47]. [c.1098]

Размеры, определяющие положение симметрично расположенных поверхностей у симметричных изделий, наносят, как показано на рис. 4.44, а, б тл 4.45, а, б. На рис. 4.44 в квадратной рамке буквой А обозначена база (наружная поверхность пластины, ось отверстия 010,5), а Б прямоугольной рамке в средней из трех клеточек указывают допуск симметричности относительно базы Л. Размеры двух симметрично расположенных элементов (кроме отверстий) наносят один раз без указания их количества, группируя, как правило, в одном месте все размеры (рис. 4.46). [c.74]

Все детали и узлы подвески собираются на оси из двух стальных труб / и /2 (рис. 98), соединенных между собой при помощи двух кронштейнов 11. Главным упругим элементом в подвеске является два пластинчатых торсиона. Торсион состоит из пяти стальных закаленных пластин, сваренных по концам. Торсионы устанавливаются в трубах подвески в квадратные отверстия неподвижных втулок, что позволяет им закручиваться от осевого перемещения в трубах они удерживаются стопорными болтами с контргайками, при этом конусные концы болтов входят в соответствующие углубления на [c.167]

Пример простой, но совершенной конструкции вентильного блока с групповым водяным охладителем показан на рис. 5-3. Групповой охладитель 2 состоит из квадратной медной трубы с круглым отверстием, приваренных к ней торцевых заглушек, контактных пластин и штуцеров для подвода и отвода воды. В контактных пластинах имеются резьбовые отверстия для крепления вентилей 1. На одном из торцов охладителя приварена токосъемная пластина 3. [c.124]

Пластина может иметь любую форму в плане (рис. 1), т. е. ее срединная плоскость может быть ограничена любой кривой —, как замкнутой (ограниченная пластина), так и разомкнутой (полубесконечная пластина), или не ограничена (бесконечная пластина). Наиболее распространенными формами пластин являются прямоугольная (включая, конечно, квадратную) и круговая. На рис. 2 показан ряд других встречающихся форм пластин. Пластины могут быть сплошными или содержать одно или несколько отверстий любой формы. [c.155]

Пластина с одинаковыми круговыми отверстиями (диаметр d), расположенными в шахматном порядке (шаг /), растягивается равномерно в направлениях X, у. Вычислить статически возможную нагрузку (статически возможное поле составить из квадратных областей гидростатического растяжения и прямоугольных областей одноосного растяжения). [c.234]

Постановка задачи. Рассмотрим [42, 45], упругопластические задачи для бесконечной перфорированной пластины, находящейся в условиях плосконапряженного состояния, с квадратной или треугольной сеткой круговых отверстий. Согласно предположению уровень напряжений и шаг сетки таковы, что круговые отверстия целиком охватываются соответствующей пластической зоной, но в то же время соседние пластические области не пересекаются. [c.135]

Методика исследования и проведение эксиеримеита. Подробное изучение распределения напряжений в квадратной пластине с круглым отверстием в центре, по контуру которого приложено равномерное давление, было проведено поляризационно-оптическим методом, а также с помощью хрупких покрытий и электрической аналогии. Поляризационно-оптический метод позволил получить картину полос интерференции, дающую по всему полю наибольшие касательные напряжения и напряжения на ненагру-женном контуре. На электрической модели из электропроводной бумаги находили линии одинаковых сумм главных напряжений (изопахи). С помощью хрупкого покрытия были определены направления главных напряжений. Распределение напряжений было изучено в 5 пластинах с разным отношением диаметра отверстия к длине стороны пластины (D/a) [16]. [c.258]

Ф и г. 9,40. Наибольшие напряжения в квадратной пластине с нагруженным центральным круглым отверстием] в зависимости от отношения Dja. 1 — по внешнему контуру 2 — по внутреннему нонтуру 3 — наибольшие растягивающие напряжения и пластине. [c.266]

Фильтрующий элемент типа АСФО состоит из набора квадратных картонных дисков 19 и картонных пластин 18, имеющих в центре квадратные отверстия. В каждой пластине выштампована продольная канавка, переходящая в квадратное отверстие. Фильтрующий элемент сверху и снизу закрывается металлическими крышками и стягивается соединительными планками. В крышках установлены сальники, препятствующие просачиванию загрязненного масла внутрь фильтрующего элемента. [c.77]

Образец типа 9а толщиной 1,5-5 мм для оценки сопротивляемости металла однопроходных стыковых швов и зоны сплавления соединений, выполненных следующими видами сварки ИН, ЛС, ЭЛС, ИП, ИНп, УП. Образец изготовляют в виде квадратной пластины с центральным отверстием и вставленным в него ДИСКОЛ1. Сварку начинают над прихваткой и ведут до замыкания кругового шва. Сварку ведут на скорости, характерной для данного вида сварки, на мощности дуги, обеспечивающей полный провар кромок и формирование обратного валика. [c.193]

Пусть квадратная пластина со стороной 2а L — внешняя граница пластины) содержит центральную прямолинейную трещину вдоль отрезка = [— I, /] оси Ох и два круговых отверстия (Lj и — границы отверстий) одинакового радиуса R с центрами в точках (О, h) и (О, — h). Отнесем контуры к локальным системам координат (k = 0,3), причем системы Xjfi h ( = 0,1) совпадают с базисной системой хОу (рис. 52). [c.153]

И. В. Андрианов и А. А. Дисковский [66] изложили метод исследования влияния вырезов на собственные частоты колебаний прямоугольных пластин, основанный на применении вариационного принципа Рейсснера. В качестве примера рассмотрены собственные колебания квадратной пластины с центральным круговым вырезом. Определению собственных форм и частот колебаний прямоугольных пластин с вырезами, жёстко защемленных по внешнему и внутреннему контурам, посвящено исследование Л. В. Курпы [67]. Описанная ею задача решена структурным методом, в основе которого лежит использование -функций. Данные в работе примеры относятся к расчету собственных форм и частот колебаний для прямоугольных и квадратных пластинок с центральным круговым и квадратным вырезом, а также со смещенным круговым отверстием для прямоугольной пластинки. [c.299]

Круговая проба [56, 59]. Эта проба аналогична предыдущей, но предназначается для листов малой толщины. Пластину с кольцевым вкладышем закрепляют в жестком приспособлении и сваривают при различной скорости. Кромки отверстия и вкладыша не имеют разделки. Размеры образца могут быть различными. Так, испытания [56, 59] проводили на квадратных пластинах со стороной 150 мм толщина пластин 2—3 мм, диаметр отверстия и вкладыша 50, 70 или 100 мм. Скорость сварки изменяли в пределах 1,11—33,36 мм сек. Критерием сопротивления образованию горячих трещин служит скорость сварки, при которой появляются первые трещины, длина трещин или длина участка шва с трещинами (в последнем случае — можно для оценки использовать центральный угол, внутри крторого находится участок с трещинами). [c.144]

В. случае -растяжедия квадратной пластины с центральным круговым отверстием (рис. 83, г) равномерно распределенной силой р верхняя и нижняя границы предельной нагрузки Рпр/о , вычисленные энергетическим методом в зависимости от отношения аИу. графически показаны на рис. 83, д, [c.226]

A. A. Каминского (1965 и сл.). При рассмотрении задачи о произвольном числе симметрично расположенных трещин, выходящих на свободную поверхность кругового-отверстия в бесконечном теле, О. Л. Бови применил для отображения такой области на внешность единичного круга приближенное представление аналитической функции полиномами, после чего стало возможным применение методов Н. И. Мусхелишвили. Проведенные им конкретное расчеты для простейших случаев одной и двух диаметрально противоположных трещин потребовали большого объема вычислительных работ, так как для достаточной точности оказалось необходимым удерживать около тридцати членов полиномиального разложения. А. А. Каминский существенно усовершенствовал метод Бови, добившись гораздо лучшей сходимости при замене отображающей функции такой рациональной функцией, которая, сохраняя особенность на концах трещин, скругляет углы в местах выхода трещины в полость. Им получены простые формулы) для определения величины предельной нагрузки в упомянутой задаче-о пластине, ослабленной круговым отверстием с двумя равными радиальными трещинами. Используя этот метод, Н. Ю. Бабич и А. А. Каминский (1965) построили решение задачи для одной прямолинейной трещины, а А. А. Каминский (1965) — для двух прямолинейных трещин, выходящих на контур эллиптического отверстия (здесь же приведены результаты, расчетов критической нагрузки в зависимости от длины трещины). В дальнейшем А. А. Каминский (1966) получил решение задач для случая, когда одна или две равные трещины выходят на контур произвольного-гладкого криволинейного отверстия при одноосном или всестороннем растяжении, и определил критические нагрузки, вызывающие развитие расширенных трещин. Г. Г. Гребенкин и А. А. Каминский (1967) в качестве примера произвели расчет критических нагрузок для двух равных трещин, выходящих на контур квадратного отверстия. В. В. Панасюк (1965) рассмотрел задачу Бови о круговом отверстии с двумя радиальными трещинами разной длины, выходящими на границу отверстия. При определении нормальных напряжений используется приближенный метод, аналогичный методу последовательных приближений, развитому в работах С. Г. Михлина (1935) и Д. И. Шермана (1935). Сравнение с решением О. Л. Бови для двух трещин одинаковой длины дает удовлетворительное совпадение. Некоторые результаты относительно влияния свободной границы полупространства на распространение терщины были получены ранее в работах Ю. А. Устинова (1959) и В. В. Панасюка (1960). [c.382]

Рис. 17, Влияние размеров п расположе ния отверст1 1, подирепленных бобышками, на перемещение f точки под силой, действующей на квадратную, свободно опертую пластину а — нагружение по отверстию б — нагружение в центре квадратной пластины (за единицу принято перемещение /о под сплой в пластине постоянной Т0ЛЩ1ШЫ к)

Проходные резцы с СМП (рис. 16) применяют для черновой, получистовой и чистовой обработки деталей из различных материалов на универсальных токарных станках и станках с ЧПУ Расположение квадратной пластины (рис. 16, а) в корпусе обеспечивает работу резцов напроход как при обтачивании по наружному диаметру, так и при подрезке торцов. Квадратные пластины с отверстием и длиной режущих кромок 12, 15, 19 и 25 мм крепятся качающимся штифтом (А. с. № 517406, МКИ в 23В 27/16). Ромбические пластины (рис. 16, б) обеспечивают обработку наружных поверхностей в упор. Резцы данной конструкции выпускает Московский инструментальный завод (МИЗ) с державками квадратного сечения ВхНхН 25x25x150, 32x32x170 и [c.74]

Образцы для определения истинной электрической прочности твердого диэлектрика (в однородном поле) выполняют в виде пластин квадратной или круглой формы со сферической лункой (фиг. 21-53). Чгсто определяют не истинную, а среднюю элект рическую прочность при неоднородном поле) в условиях, отчасти близких к условиям эксплуатации, для чего используют плоские образцы (фиг, 21-54,а), а также трубчатые. Диаметр О электродов для плоских образцов выбирают равным 5, 10, 25 ил.ч 50 мм (фиг. 21-54,в) для трубчатых образцоа берут электроды длиной 10,- 25 или 50 мм. Определение пробивното напряжения в направлении, параллельном по верхностям плоского образца (в случае слоистого диэлектрика — вдоль слоев), выитол няют на образцах с отверстиями (фиг. [c.56]

Во всех случаях установки оборудования на бескаркасных фундаментах, т. е. непосредственно на бетоне, отдается предпочтение случаям, когда пластины бетонируются одновременно с верхним поясом фундамента. Установка такой пластины 1 в бетоне показана на фиг. 104. Куски арматуры 2 длиной 400—500 мм диаметром 15 мм одной стороной привариваются к углам пластин, а другой — к основной арматуре 3. Выверка пластин по уровню производится за счет изгиба арматурных прутков. Пластины представляют собой стальные квадратные подкладки 150 X 150 X 20, грубо обработанные со всех сторон, кроме верхней опорной поверхности, которая обрабатывается с чистотой V 6. Десятимиллиметровое отверстие в пластине обеспечивает отвод воздуха из-под нее во время бетонировки и удобно для добавления цементного раствора после усадки бетона. [c.138]

В качестве теплопередающих элементов теплообменников используются перфорированные пластины с круглой, квадратной, щелевидной перфорацией или сетки из металла с высокой теплопроводностью. Пластины (или сетки) пакетируются, чередуясь с прокладками, в которых пробиваются отверстия, образующие каналы для прохода потоков газов. Герметичное соединение прокладок н теплопередающих элементов осуществляется чаще всего клеевым способом (рис. 3.45). [c.281]

Институт сверхтвердых материалов НАН Украины разработал и освоил выпуск сменных многогранных неперетачиваемых пластин из киборита. Пластины выпускаются пяти форм в соответствии со стандартом ISO 1832-1991Е (R) трехгранной (Т), квадратной (S), ромбической (С) с углом при вершине 80° (D), с углом при вершине 55°, а также специальной формы для оснаш,ения станков с ЧПУ. Пластины изготовляются с задними углами О (N), 5 (В), 7 (С) и 1 Г (Р) классов точности U, М и G без отверстий и канавок. Размеры цилиндрических пластин изменяются от диаметра 3,97 до 12,7 мм с высотой 2,38...4,76 мм. Применяют и другие формы пластин, вписанные в приведенные размеры. Композит выпускают в виде режущих зерен, впаиваемых в металлическую матрицу. Теплостойкость материалов на воздухе > 1200 °С, пределы прочности при растяжении > 0,3 ГПа, при изгибе > 0,6 ГПа, а модуль упругости 800 ГПа. [c.467]

S reen — Экран. (1) Проволочная пластина или фабричная ткань, имеющая квадратные ячейки-отверстия, используемые в сите для удерживания частиц, по размеру больших, чем размер отверстий. Размеры экрана обычно соответствуют стандартам США ISO или Tyler. (2) Сито с определенным размером ячеек, используемое для классификации зернистых агрегатов типа песка, руды или кокса по гранулометрическому составу. (3) Перфорированный лист, помещенный в литниковую систему литейной формы с целью отделения примесей от расплавленного металла. [c.1037]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...