Длительная прочность и пластичность

Изучение влияния реакторного облучения на кратковременную и длительную прочность и пластичность, а также на другие механические свойства конструкционных материалов при различных видах силового и теплового воздействий, установление уравнений состояния различных материалов и получение критериев их прочности, учитывающих эффект влияния радиационного облучения. [c.663]

Благоприятное сочетание характеристик кратковременной и длительной прочности и пластичности с высоким сопротивлением релаксации напряжений получается при сочетании субструктурного и карбидного упрочнения с равномерным распределением карбидных частиц радиусом, не превышающим [c.41]

Рассмотрим параметрические диаграммы длительной прочности и пластичности партий металла ряда марок стали стационарного машиностроения. [c.74]

Сварные соединения паропроводов наряду с гибами относятся к наиболее часто повреждаемым элементам паропроводов. Это объясняется повыщением уровня действующих напряжений в металле элементов сложной геометрической формы, действие которых сопровождается пластическими деформациями металла, а также сложным знакопеременным характером нагрузок, в результате которых происходит снижение длительной прочности и пластичности металла. [c.218]

Длительные статические испытания с получением кривых ползучести, длительной прочности и пластичности проводятся на специально модернизированных установках рычажного типа с максимальным усилием 5 тс. Используются образцы, принятые к испытаниям на растяжение — сжатие. Так же как и при длительных циклических испытаниях, применяется нагрев пропусканием тока. Деформации измеряются поперечным деформометром с записью на однокоординатном самописце. Введенная система автоматической регистрации позволяет достоверно оценить накопление деформаций ползучести также и в условиях кратковременных опытов (порядка часа и менее). [c.234]

Долговечность оценивают, используя правило суммирования повреждений в соответствии с деформационно-кинетическим критерием прочности. Базовые данные и расчетные характеристики получают при термомеханическом режиме нагружения, соответствующем эксплуатационному или эквивалентному ему по деформациям, температурам и длительностям. При этом определяют кривые малоцикловой усталости (при жестком нагружении) и располагаемой пластичности (при монотонном статическом разрыве или испытании на длительную прочность и пластичность). [c.23]

С и предварительного старения при 650° С в течение 12 ч приведена на рис. 75. Установлено, что увеличение продолжительности старения на второй ступени до 18 ч ведет к значительному возрастанию длительной прочности и пластичности. [c.174]

В процессе сварки диффузионные прослойки образоваться не успевают. Однако в процессе отпуска или при длительной эксплуатации при температурах выше 425° С они образуются, снижая длительную прочность и пластичность сварных соединений. В частности, при сварке [c.185]

Характеристики длительной прочности и пластичности для времени т принимаются минимальными в интервале рабочих температур. [c.39]

Уточнение расчетов длительной циклической прочности осуществляется иа основе экспериментальных данных о характеристиках длительной прочности и пластичности, отвечающих моменту образования макротрещин, при этом длительная пластичность будет находиться в интервале между фвт и ф- . Кроме того, при [c.40]

В тех случаях циклического нагружения, когда выдержка в цикле составляет десятки минут и более, оценку циклической долговечности можно производить по характеристикам длительной прочности и пластичности. В анализ долговечности можно ввести коэффициент у снижения времени до разрушения за счет циклического нагружения [c.98]

Во втором случае экспериментальные исследования сосредоточены на получении исходных характеристик материалов по сопротивлению деформированию и разрушению. Эти характеристики определяются при испытаниях лабораторных образцов. Критерии повреждения устанавливаются на базе исследований основных механических закономерностей поведения материалов при кратковременном и длительном нагружении (ползучесть, длительная прочность и пластичность), при малоцикловом нагружении с выдержками и без выдержек. Указанные исследования позволяют сформулировать критерии образования и развития разрушения и уравнения состояния. [c.9]

Понятно, что углерод играет определяющую роль в литейных сплавах, разработанных в расчете на самую высокую длительною прочность, поскольку карбидное упрочнение -основной механизм, реализуемый в Со сплавах при обработке старением. Известно, что с изменением содержания углерода в диапазоне 0,3-0,6 % (по массе) происходит нелинейный рост прочности, поэтому для поддержания характеристик прочности при растяжении, длительной прочности и пластичности управление действием углерода имеет критическое значение. В отличие от прочности пластичность снижается с ростом содержания углерода в этом диапазоне. Еще важнее то, что пластичность может заметно снизиться в результате образования вторичных карбидных выделений во время эксплуатации при 650 - 927°С. В простых деформируемых сплавах [содержание С <0,15 % (по массе)] важным вкладом углерода является также сдерживание роста зерен при опера- [c.175]

Бор вводят в литейные сплавы, чтобы повысить длительную прочность и пластичность однако подлинная роль бора в микроструктуре обычно заслонена карбидными выделениями. В никелевых сплавах В выделяется на границах зерен в виде борида, богатого молибденом в кобальтовых сплавах подобный борид не обнаружен. Обычно В добавляют в количестве 0,015 % (по массе), однако в некоторых случаях для повышения прочности его вводили и до 0,1 % (по массе). [c.180]

Русские добавляют в железоникелевые суперсплавы V, чтобы повысить их горячую деформируемость [16]. Первоначально V вводили в сплав А-286 для улучшения его горячей пластичности при наличии надрезов [17]. Углерод используют в качестве раскислителя для образования карбидов МС, сдерживающих рост зерна в процессе горячей деформационной обработки, и для формирования благоприятных зернограничных карбидных выделений. В качестве раскислителей иногда вводят Мп и редкоземельные элементы. Показано, что Mg благоприятно влияет на длительную прочность и пластичность железоникелевых сплавов как при отсутствии, так и при наличии концентраторов напряжения, поскольку модифицирует зернограничные выделения в сплавах, улучшая их морфологию [18, 19]. [c.218]

Таким образом, предельными типами процесса деформирования являются режимы малоциклового жесткого усталостного нагружения (действуют циклические реверсивные деформации, накопление односторонних деформаций отсутствует) и статического или длительного статического нагружения (накопление односторонних деформаций не ограничен , реверсивные циклические деформации отсутствуют). Предельные состояния по условиям прочности для этих режимов характеризуются кривой малоцикловой усталости жесткого нагружения, а также кривыми длительной прочности и пластичности. [c.43]

Базовые данные и расчетные характеристики получают при режиме нагружения и нагрева, соответствующем эксплуатационному или эквивалентному ему по деформациям, температурам и длительностям. При этом определяют кривые малоцикловой усталости (жесткое нагружение) и значения располагаемой пластичности (монотонный статический разрыв с варьируемой длительностью или испытания на длительную прочность и пластичность). [c.189]

Жаропрочность определяется комплексом свойств материала при высоких температурах и зависит от большого числа факторов. Основными из них являются ползучесть, длительная прочность и пластичность. Большое влияние на жаропрочность оказывает структурное состояние металла или сплава и степень его устойчивости при данной температуре во времени. [c.5]

ДЛИТЕЛЬНАЯ ПРОЧНОСТЬ И ПЛАСТИЧНОСТЬ [c.21]

Развитие процессов высокотемпературной ползучести во времени приводит к разрушению материала, закономерности которого определяются зависимостями длительной прочности и пластичности. [c.21]

Рис. 30. Длительная прочность и пластичность при 565° С металла шва композиции ШФХ в зависимости от жесткости при сварке. Отпуск после сварки при 740° С — 2 ч

На рис. 30 приведены зависимости длительной прочности и пластичности ирн температуре 565 С трех вариантов металла шва [c.50]

Рис. 31. Влияние термического режима сварки на длительную прочность и пластичность при температуре 565° С металла шва типа Э-ХМФ (электроды ЦЛ-20М) после сварки отпуск при 720—740° С — 5 ч

Анализ большого числа испытаний сварных швов различного легирования позволяет высказать ряд соображений о закономерностях изменения их длительной прочности и пластичности (рис. 33). При относительно умеренных температурах и внутри-зеренном характере разрушения длительная прочность сварного [c.52]

Рис. 33. Закономерности изменения Длительной прочности и пластичности металла шва и основного металла близкого легирования

Рис. 39. Влияние контактного упрочнения на длительную прочность и пластичность металла шва типа Э-ХМФ (электроды ЦЛ-20М) в сварном соединении стали

Учитывая механохимическую неоднородность, к основным факторам, определяющим уровень работоспособности разнородных сварных соединений сталей типа 15Х5М при высокотемпературной эксплуатации в агрессивных средах, можно отнести длительную прочность и пластичность сварных соединений, стабильность структуры металла шва и зоны сплавления металлов разного легирования, коррозионную стойкость отдельных участков сварных соединений. [c.88]

На рис. 1.17 представлены кривые длительной прочности и пластичности стали 15Х1М1ФЛ с ферритной структурой для двух состояний с различным соотношением равновесного и пересыщенного феррита и с различным содержанием углерода. Снижение длительной пластичности стали с увеличением продолжительности испытаний вызвано укрупнением карбидов по границам зерен. [c.37]

В [104] исследована сталь 15Х1М1Ф в условиях циклического термического нагружения с предварительным испытанием в условиях ползучести. Объектом исследования была партия металла, испытанного на длительную прочность, для которого получены оценки пределов длительной прочности и пластичности и установлена область пониженной деформационной способности [56]. [c.166]

Кроме изложенных выше данных, полученных на аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т при 650° С, в Институте машиноведения выполнена экспериментальная программа в широком диапазоне температур (500—700° С) на стали Х18Н9 того же класса, но с лучшими технологическими свойствами. Проведены испытания на ползучесть, длительную прочность и пластичность, длительное малоцикловое нагружение при жестком и мягком режимах с выдержками (1, 5, 50 и 500 мин). Обработка полученных данных в форме критериальных зависимостей (1.2.8), (1.2.9) подтвердила возможность деформационно-кинетического подхода к оценке [c.28]

Обработка экспериментальных данных по сталям Х18Н10Т, Х18Н9Т и Х18Н9 показывает возможность описывать с достаточной точностью соответствующие кривые в параметрической форме. На рис. 1.2.7 и 1.2.8 приведены характеристики длительной прочности и пластичности сталей в зависимости от параметра [277] P=T + gt), (1.2.11) [c.30]

Следует подчеркнуть, что в экспериментах стали с добавкой титана (Х18Н10Т и Х18Н9Т) обладают практически одинаковыми характеристиками длительной прочности и пластичности (см. рис. 1.2.7 и 1.2.8), в то время как сталь Х18Н9 имеет несколько меньшую длительную прочность при более медленном темпе охрупчивания в том же, что и для сталей с титаном, интервале предельных величин длительной пластичности (рис. 1.2.7 и 1.2.9). [c.30]

При базовых экспериментах в области механики длительного статического разрушения определяют характеристики сопротивления деформированию и разрушению при однородном иапряженном состоянии (длительной прочности и пластичности на стадии образования трещин, изохронных кривых деформирования), а также строят диаграммы длительного разрушения. [c.23]

Стальные отливки работают в ответственных условиях при высоких температурах и давлениях и бывают нагружены большими комиенсационными наирял<ения-ми. Поэтому стали для них должны отличаться высокой длительной прочностью и пластичностью. В процессе эксплуатации отливок возможны гидравлические удары кроме того, отливки могут воспринимать динамические нагрузки при транспортировке и монтаже. Поэтому ударная вязкость стали для отливок должна быть удовлетворительной. [c.156]

Для длительных сроков службы наилучшее сочетание длительной прочности и пластичности у сплава ХН65ВМТЮ. Этот сплав получил широкое применение как материал лопаточного аппарата стационарных газовых турбин и крепежных деталей турбин. [c.311]

Термическая обработка карбидов, богатых Сг, служит главным образом для того, чтобы перевести частицы МгзС в твердый раствор и вызвать их повторное выделение в более дисперсном состоянии. Типичный температурный интервал такой обработки — 1149—1204 °С некоторые крупные зернограничные карбидные выделения при этих температурах переходят в твердый раствор, так что структура отливки до некоторой степени гомогенизируется. Старение в интервале 760—982 °С заключается в повторном выделении М23С6 в виде частиц, которые теперь мельче и более равномерно распределяются в структуре сплава (см. рис. 5.10,а). Обычно при самой низкой температуре старения образуются наиболее тонкие выделения это дает наибольший прирост прочности, но пластичность понижается. Чтобы обеспечить удовлетворительный уровень длительной прочности и пластичности при высоких температурах, эти карбидные выделения не должны быть слишком тонкими. На эвтектические островки такие температуры старения обычно не влияют, и они сохраняются вплоть до начала плавления, т.е. до 1330°С. [c.198]

В условиях длительной работы жаропрочных материалов высокое содержание второй фазы неизбежно вызовет ее коагуляцию и уменьшение прочности сплава. Кроме того, резко снижается длительная пластичность за счет интенсивного развития межзе-ренного разрушения. Исходя из этого для сплавов, предназначенных к длительной работе, принимают обычно материалы с меньшим количеством избыточной фазы. При использовании для этой цели материалов, предназначенных для краткосрочной службы, удается повысить их длительную прочность и пластичность при переходе к ступенчатой термической обработке 150 ], отличающейся от обычной введением после закалки промежуточных режимов старения при температурах на 100—200° С выше рабочей в целях прохождения процессов коагуляции избыточной второй фазы. Применение этого вида старения позволило использовать для длительной работы в энергетических стационарных установках ряд сплавов на никелевой основе, разработанных для авиационных газовых турбин кратковременного действия. Эта операция явилась полезной и для стареющих алюминиевых сплавов в случае их применения при высоких температурах. [c.31]

И при отсутствии видимых под микроскопом зародышевых дефектов протекание во время сварки процесса проскальзывания по границам околошовной зоны и шва, особенно при выделении по ним различного рода примесей и легкоплавких эвтектик, может в дальнейшем снизить длительную прочность и пластичность этих участков сварного соединения в эксплуатационных условиях. Для иллюстрации этого положения на рис. 24, по данным В. К. Адамовича, приведен график изменения пластичности образцов стали Х15Н35ВЗТ, подвергнутых вначале нагреву до 1370° С при длительности выдержки 15 мин для создания прослойки эвтектики по границам зерен, продеформированных далее от 1 до 5% при 1100° С и затем испытанных при 700° С. Показано закономерное снижение относительного удлинения с ростом степени предварите.иьной деформации при 1100° С. Следует отмстить, что испытания при 700 С проводились при относительно высокой [c.41]

Рис. 32. Влияние направления вырезки образцов на длительную прочность и пластичность металла шва типа ЭФ-ХИВМФН (электроды КТИ-10)

Для иллюстрации высказанных положений на рис. 34 приведены зависимости длительной прочности и пластичности металла сварного шва типа Э-ХМФ (ЦЛ-20М) в трех термических состояниях и для сравнения близкой ему по составу стали марки 12Х1МФ. Металл шва исходного и отпущенного состояний при длительности испытания до 10 ч по прочности превосходит основной металл, в дальнейшем его прочность становится ниже прочности основного металла. [c.53]

Закономерности упрочнения при сварке и влияния термической обработки на длительную прочность сохраняются и для аустенитных швов. На рис. 35 приведены зависимости длительной прочности и пластичности при 650° С металла шва типа Э-4ВЗБ2 (электроды КТИ-7) в трех термических состояниях после сварки и выполненных наплавкой на кромку пластины и сваркой стыкового шва (табл. 2). Металл стыкового шва оказывается более [c.54]

Рис. 35. Влияние термической обработки и жесткости при сварке на длительную прочность и пластичность аустенитного металла шва типа ЭА-4ВЗБ2 (электроды КТИ-7)

В отдельных случаях, однако, переход разрушений в шов сопровождается заметным снижением уровня длительной прочности и пластичности. На рис. 40 приведены зависимости длительной прочности и пластичности сварного соединения стали 1Х12В2МФ (ЭИ756) со швом типа ЭФ-ХПВМФН. По длительной прочности металл шва несколько уступает основному металлу. В условиях испытания при 580° С длительностью до 500—1000 ч как стандартные, так и большие образцы разрушаются пластично по основному металлу. При большем времени испытания разрушение становится хрупким, переходя в шов вблизи границы сплавления. Характерным является то обстоятельство, что экспериментальные точки для больших и стандартных образцов хорошо укладываются на одной общей кривой, свидетельствуя об отсутствии влияния масштабного фактора. Можно высказать предположение, что данный характер разрушения обусловлен повышенной склонностью высокохромистого металла шва к концентрации напряжений, возникающей при растяжении вблизи границы сплавления из-за меньшей прочности шва по сравнению со сталью. [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...