Силы резания и мощность при шлифовании

Силы резания и мощность при шлифовании [c.98]

СИЛЫ РЕЗАНИЯ И МОЩНОСТЬ ПРИ ШЛИФОВАНИИ [c.379]

Силы резания и мощность при шлифовании. Суммарная сила Р, действующая на обрабатываемую деталь, может быть разложена на три составляющие (рис. 144) тангенциальную P , радиальную Р,, и [c.208]

Для расчета элементов шлифовальных станков, конструирования приспособлений для работы на них и оценки точности обработки необходимо знать силы резания. Силу резания Р, возникшую при шлифовании в зоне контакта круга и заготовки, для удобства расчетов разлагают по координатным осям на три составляющие (рис. 6.78) касательную Р, , радиальную Ру и осевую Р х- Составляющую Ру используют в расчетах точности обработки, Р используют для определения мощности электродвигателя шлифовального круга, Рх необходима для проектирования механизмов подач шлифовальных станков. [c.410]

Ленточное шлифование в настояш,ее время все шире распространяется благодаря серьезным преимуществам при обработке определенного вида деталей в машиностроении, например профильных поверхностей лопаток и т. п. Здесь не требуется балансировка и правка лент, смена их происходит легко и быстро, можно изменять характер процесса шлифования выбором соответствующего контактного ролика (резинового, стального — фиг. 284)., Клеевая связка абразивной ленты имеет малый коэффициент трения по металлу и не участвует в диспергировании обрабатываемого материала, что способствует значительному снижению теплообразования, сил резания, потребляемой мощности и тем самым повышению качества обработанной поверхности и снижению стоимости обработки. [c.366]

По составляющим и Р при точении и шлифовании, по при фрезеровании производится расчет деталей механизмов подачи и определяются допустимые величины деформации системы. Кроме того, силы резания определяют мощность механизмов зажима обрабатываемых деталей и узлов крепления инструмента. [c.272]

Обычно расчеты по определению прочности, жесткости, износа и др. деталей станка производят по величинам составляющих суммарной силы резания. Так, по составляющим при токарной обработке и шлифовании, по Ро при фрезеровании и моменту М при сверлении, зенкеровании производят расчет деталей цепи главного движения и определяют мощность привода. По составляющим Р и Ру при точении и шлифовании, по Р при фрезеровании производят расчет деталей механизмов подачи и определяют допустимые величины деформации системы. Кроме того, силы резания определяют мощность механизмов зажима обрабатываемых деталей и узлов крепления инструмента. [c.28]

Силы (рис. 399) Pz, Ру и Рх по величине небольшие. Наибольшей из сил является радиальная сила Ру, отжимающая шлифовальный круг от заготовки. Большее значение силы Ру по сравнению с тангенциальной силой Рг объясняется тем, что внедрение зерен в обрабатываемую заготовку затруднено их неправильной геометрической формой и округленными вершинами, вызывающими отрицательное значение переднего угла. Сила Ру = (1,5 ч- 3)Рг, причем это соотношение тем больше, чем больше поперечная подача и окружная скорость вращения заготовки. Сила. Pz возрастает с увеличением параметров s, / и уменьшается с увеличением и, . Так как значительно больше из[(ик/Уз) = 60-ь 100], то мощность, затрачиваемая на вращение шлифовального круга, значительно больше мощности Л/з, затрачиваемой на вращение заготовки, а потому мощность N3 обычно редко подсчитывается. Мощность, затрачиваемая на резание (или мощность на вращение шлифовального круга), при наружном круглом шлифовании методом продольной подачи (с поперечной подачей на каждый ход стола) [c.428]

Режим резания при шлифовании. Режим резания для различных видов и способов шлифования устанавливают в следующем порядке. Выбирают характеристику шлифовального круга, глубину резания (поперечную или вертикальную подачу) и продольную подачу, скорость вращения обрабатываемой детали и скорость резания (скорость вращения шлифовального круга), а также определяют силу резания, крутящий момент и мощность резания. [c.610]

Сила резания, мощность и основное (технологическое) время при шлифовании [c.426]

Сила и мощность резания при шлифовании зависят от ряда факторов [c.325]

Большинство обдирочно-шлифовальных станков работают с постоянной силой прижима круга к заготовке, мошность привода главного движения достигает 100. .. 250 кВт. Шлифование предназначено для обработки отливок по корке, поковок и проката с наличием окалины, термически обработанных заготовок повышенной твердости. Основными преимушества-ми являются повышенная точность и качество поверхности снижение мощности, необходимой для съема 1000 мм металла, до 0,5. .. 0,6 кВт высокая режущая способность кругов (из электрокорунда твердостью СТ1-СТ2 при обработке стали - до 280 кг/ч и чугуна - до 345 кг/ч). Мощность обдирочного шлифования составляет 0,25. .. 0,75 кВт на 1 мм высоты круга, а радиальная составляющая силы резания - 10. .. 50 Н на 1 мм ширины круга. Абразивный инструмент работает в режиме самозатачивания. [c.171]

При шлифовании одно зерно круга снимает небольшой слой металла. Однако в работе одновременно участвует большое число зерен, поэтому суммарная сила резания значительна. Эта сила (рис. 13.11) раскладывается на три составляющие Р , — сила, направленная вдоль оси шлифовального круга / (сила подачи) и необходимая для продольной подачи круга или заготовки 2 Ру — сила, направленная по радиусу шлифовального круга и стремящаяся оттолкнуть круг от заготовки (в значительной степени влияет на точность обработки) Рг — сила, направленная по касательной к кругу (по этой силе определяют мощность электродвигателя, необходимую для шлифования). [c.219]

Силы резания и мощность. При шлифовании действуют такие же силы, как и при других видах обработки резанйем, но их величина значительно меньше, так как размеры среза небольшие, а резание происходит при высоких скоростях. Из схемы сил (рис. 217) видно, что равнодействующая R разлагается на три составляющие Р , Ру, и каждая из них является суммой элементарных сил, возникающих в результате резания [c.359]

Силы резания и мощность при шлифовании. Мош,ность при шли4ювании рассчитывают по формулам, приведенным в табл. 14.40. Составляющую силы резания Р, определяют через мощность по формулам, приведенным в предыдущих главах. Составляющая силы резания Ру (2 3) Р . [c.783]

Подачами являются перемеш,ения заготовки или инструмента вдоль или вокруг координатных осей. Выражения и размерности подач определяются схемами шлифования. Глубина резания t (мм) определяется толщиной слоя материала, срезаемого за один проход. Оптимальные режимы резания выбирают по справочным данным. Для расчета элементов ишифовальных станков, конструирования приспособлений для работы на них и оценки точности обработки необходимо знать силы резания. Силу резания Р, возникающую при шлифовании в зоне контакта круга и заготовки, для удобства расчетов разлагают по координатным осям на три составляющие (рис. 6.92) тангенциальную Р , радиальную Ру и осевую Р . Составляющую Ру используют в расчетах точности обработки, Р — необходима для проектирования механизмов подач шлифовальных станков, Р используют для определения мощности электродвигателя шлифовального круга. [c.361]

Зависимости сил резания от режимов ленточного шлифования имеют сложный характер изменения с экстремальными точками. Положение экстремума зависимостей P = f vя, t) связано с состоянием абразивного покрытия ленты и силой закрепления зерен связкой. В частности, при шлифовании сталей 60С2А и ЗЗХЗСНМВФА твердостью 51,5—54,5 НКСэ лентой из электрокорунда белого марки 24А зернистостью 40 на станке ПЛШ80 получены тангенциальные составляющие силы Рг и мощности резания N с экстремальными точками максимума. При повышении подачи стола 5ст происходит увеличение Рг я N до определенных значений , после чего Рг а N начинают понижаться. Положение экстремальных точек кривых Рг = /1 ( ) и N == 2(8) зависит от скорости ленты Vл и глубины шлифования. Например, с увеличением Ул при постоянной глубине резания 1 (рис. 8.16, а) или с уменьшением t при постоянной скорости ленты (рис. 8.16,6) экстремум указанных зависимостей смещается по оси абсцисс вправо. Это положение объясняется тем, что увеличение Ул или уменьшение / (при неизменных других параметрах обработки) способствует уменьшению объема металла, срезаемого отдельными зернами. В среднем нагрузка на каждое зерно снижается. [c.217]

Рис. 8.16. Зависимость тангенциальной составляющей силы Рг и мощности N, отнесенной к 1 мм ширины шлифования, от продольной пода< И S t в — при постоянной глубине резания t — 0,025 мм и переменной скорости ленты 14, 28, 38 м/с, соответственно кривые 1, 2 в 3 б —при по-стоянной скорости ленты v = 28 м/с и переменной глубине резания 0,005

Во многих технологических задачах зависимости между параметрами приводят к функциям типа позиномов. Так, при построении операций при врезном шлифовании на одно-и многокруговых шлифовальных полуавтоматах ставилась задача выбора режимов обработки, которые обеспечивают минимальное время обработки при достижении заданной точности. С учетом ограничений по суммарным значениям радиальных сил, по суммарной мощности, необходимой для резания, и ограничения, обеспечивающего размерную стойкость круга при черновой обработке, формулируется следующая задача геометрического программирования [c.220]

Зависимость сил резания от скорости ленты имеет экстре-, мальную точку минимума, правее которой процесс шлифования протекает при повышенных затратах на трение. Следовательно, за оптимальную скорость ленты необходимо брать ее значений левее экстремальной точки минимума, но вблизи от нее, бднако надо учитывать, что при изменении скорости меняются значений мощности, тепловых потоков и температур, сопровождающих процесс шлифования. В частности, с увеличением скорости ленты уменьшаются тангенциальная составляющая силы резания Рг, адгезионная составляющая силы трения и т. д. Это объяй няется меньшим временем контакта зерен абразива с ойраба тываемым материалом с увеличением скорости ленты, меньшим протеканием диффузионных и адгезионных явле- " [c.107]

При обработке высокоскоростным шлифоточением тем же кругом с соизмеримой скоростью резания, но в 2 раза меньшей скоростью круга Уц, = 40 м/с и Ут = 31,4 м/с (Аг = 0,786) средняя толщина среза единичным зерном равна а = 1,2 10 мм, а удельная сила резания р = 110,8 Ср, МПа (при у = 0,3). Хотя толщина среза увеличивается в 24 раза, сила резания благодаря уменьшению удельной силы резания в 15 раз возрастает всего лишь в 1,6 раза. При равных силах и мощности резания высокоскоростное шлифоточение (в конкретном примере скорость продольного движения подачи Ус = 8 м/мин, поперечная подача 5 = 0,022 мм/ход) имеет производительность в 9 раз выше обычного высокоскоростного шлифования. С учетом вспомогательного времени штучная производительность увеличивается в 5-6 раз. [c.156]

Области применения различных способов шлифования показаны на рис. 5.21, г. Обычно МШ и ГШ осуществляются со скоростями резания 30. .. 45 м/с. Ограничения по производительности связаны с температурными и силовыми факторами. Повышение скорости от 60 до 100. .. 250 м/с приводит к снижению сил резания, что позволяет повысить скорость подачи до 1000. .. 10 ООО мм/мин. Таким образом удается преодолеть тепловой барьер - критическую область (КО) появления термических дефектов в материале заготовки, показанную на рис. 5.21, г в виде двух нисходящих гипербол, и выйти в область ВШГ, которая лежит за пределами КО. Верхняя граница применения ВШГ определяется максимальной скоростью шлифовального круга, допустимой по условиям его прочности, и мощностью привода шлифовальных станков. Этот предел скорости шлифования увеличивается на порядок в комплексных способах ШС, ШТ и ШХ. Значительное увеличение скорости заготовки v суммируемой со скоростью круга Уш, обеспечивает не только сверхвысокую скорость резания Ve = Vi + Уш (ПрИ Vj = Vn,, V = 2Уш), HO И уМеНЬШвНИб На ПОрЯДОК удельных энергозатрат резания. Благоприятный энергетический фактор делает возможным достижение скоростей резания 400. .. 500 м/с. Получение их при комплексных способах шлифования более реально, чем скоростей 200. .. 250 м/с при классических способах. В большинстве случаев ВШГ применяют для вышлифовывания канавок и пазов, спиралей, червяков, винтов и т.п. Например, согласно традиционной технологии изготовления зажимных цанг в незакаленных заготовках прорезают фрезой паз, оставляя перемычки. Способом ВШГ прорезают пазы шириной 1 мм в закаленной цанге HR 3 47 кругами из Ktffi диаметром 600. .. 1000 мм максимальная ширина круга 3 мм. Основные параметры процесса Уш = 157 м/с, Vs = 1000 мм/мин, i = 13 мм, буд = 155 mmV(mm с), [c.174]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...