Теплообмен при стационарном режиме

КОНВЕКТИВНЫЙ ТЕПЛООБМЕН ПРИ СТАЦИОНАРНО. РЕЖИМЕ [c.207]

ТЕПЛООБМЕН ПРИ СТАЦИОНАРНОМ РЕЖИМЕ [c.76]

Рассмотрим теплообмен излучением при стационарном режиме между двумя параллельными стенками, имеющими большую поверхность и отстоящими друг от друга на небольшом расстоянии так, что излучение каждой стенки полностью попадает на противоположную (рис. 13.1). Излучение каждой стенки частично поглощается, частично отражается, причем этот процесс многократно повторяется н имеет затухающий характер. [c.429]

Сопоставим теплообмен излучением при стационарном режиме между параллельными стенками без экрана и с экраном (рис. 13.4), воспользовавшись формулой (13.8). Примем j = Сг = Q = С. [c.432]

Рассмотрим далее вопрос об определении температуры горячей поверхности пористой стенки при эффузионном охлаждении. Оценим радиационно-конвективный теплообмен между горячим газом и стенкой коэффициентом а. Если пренебречь теплопроводностью стенки вдоль поверхности, то при стационарном режиме теплообмена подведенная к поверхности теплота расходуется только на увеличение энтальпии охладителя в системе. [c.475]

Теплообмен от твердых частиц (шариков) к воздуху при стационарном режиме описан в работе Г. К. Дьяконова и Г. А. Семенова. Одним из основных результатов этой работы является установление зависимости интенсивности теплообмена от диаметра частиц в случае, когда тепловой поток направлен от твердых частиц слоя к воздуху. [c.46]

При расчете теплообменных устройств искомыми величинами являются коэффициент теплоотдачи а и гидравлическое сопротивление Др. Поэтому критериальное уравнение теплоотдачи при стационарном режиме может быть представлено в виде зависимости [c.300]

Следующие девять глав (гл. 6—14) посвящены вопросам теплообмена и трения в трубах при стационарном режиме в случае отсутствия в потоке внутренних источников тепла, диссипации энергии и и свободной конвекции. В этих главах рассмотрен теплообмен в круглых, плоских, кольцевых, призматических и цилиндрических трубах при граничных условиях на стенке первого, второго и третьего рода как в случае развитого течения, так и в гидродинамическом начальном участке. Наряду с теплообменом при постоянных физических свойствах значительное внимание уделено теплообмену и трению при переменных свойствах жидкости и газа (гл. 7 и 9 и отдельные параграфы в других главах). В частности, в гл. 9 рассмотрены теплообмен и трение в сверхкритической области параметров состояния вещества, а также при наличии в потоке газа высокой температуры равновесной диссоциации. [c.4]

Во второй части излагаются законы теплопроводности при стационарном и нестационарном режимах, основы теории подобия и конвективный теплообмен, излучение, а также основы расчета теплообменных аппаратов. Здесь же даются сведения о тепло- и массообмене во влажных коллоидных, капиллярно-пористых телах. [c.4]

При проведении опытов измерения производились при стационарном тепловом режиме. Полученные опытные данные позволили рассчитать теплообмен за пределами начального участка при турбулентном движении алюминия в графитовой трубе и подводе к нему со стороны стенки теплового потока, мощность которого постоянна по длине трубы. Методика эксперимента и обработки полученных опытных данных подробно изложена в работе [19]. [c.80]

Для анализа распределения коэффициента теплоотдачи на начальном участке канала при сравнительно небольших интенсивностях резонансных гармонических колебаний можно использовать, как и в случае ламинарного режима течения [14], квази-стационарную модель. На начальном участке канала при стационарном течении процесс теплообмена аналогичен теплообмену в пограничном слое и определяется зависимостью [c.234]

Б обоих случаях температура стенки цилиндра определяется главным образом ее теплообменом с паром. При пуске происходит нестационарный теплообмен с очень малой отдачей тепла от стенок изоляции или во внешнюю среду. При установившемся режиме будет иметь место стационарный теплообмен, причем проходящий поток тепла равен потере его во внешнюю среду. [c.51]

Передача тепла теплопроводностью и конвекцией, как указывалось выше, обычно протекает не изолированно, а совместно. Например, оба эти процеоса имеют место при передаче тепла от одной жидкости к другой через разъединяющую их промежуточную стенку. Рассмотрим этот процесс вначале для плоской однородной стенки с толщиной 8, по обе стороны которой расположены участвующие в теплообмене жидкости. Температура одной жидкости равна ti, а другой /г-Если ti > t2, то тепло от первой жидкости будет переходить ко второй через разделяющую их промежуточную стенку. Направление теплового потока и характер изменения температур у жидкостей и стенки показаны на рис. 69. Рассмотрение теплообмена будем вести применительно к случаю стационарного режима, при котором тепловой поток на пути от жидкости с температурой ti к жидкости с температурой t2 остается неизменным. [c.215]

В книге дается систематическое изложение методов экспериментального исследования наиболее важных вопросов теплообмена. К ним относятся вопросы теплопроводности при стационарном и нестационарном режимах конвективный теплообмен жидкости в одно- и двухфазном состояниях вопросы теплообмена излучением и теплопередачи в теплообменных аппаратах. [c.2]

Электронный калориметр может найти широкое применение для решения различных вопросов, связанных с теплообменом как при стационарном, так и при нестационарном тепловом режиме. [c.150]

Теплообменные аппараты турбоустановок являются, как правило, рекуперативными, т. е. поверхностными и непрерывно действующими, и характеризуются относительно небольшой тепловой инерционностью. Поэтому их рассчитывают при стационарном тепловом режиме (это не относится к пуску аппаратов). [c.46]

В последнее время большое внимание уделяется изучению конвективного теплообмена при нестационарном режиме. Интерес к этой проблеме возник главным образом в связи с задачами регулирования и управления теплообменными аппаратами, работающими с высокими тепловыми нагрузками. В качестве примера можно назвать ядерный реактор. Управление реактором требует знания его характеристик не только при стационарном, но и при переходных режимах (пуск, остановка, изменение мощности), а также режимах, возникающих при авариях (например, уменьшение или прекращение подачи теплоносителя вследствие повреждения насоса). Одним словом, важно знать поведение аппарата в динамике. Естественно, что для этого необходима разработка методов расчета процессов теплообмена в каналах системы охлаждения реактора при нестационарных режимах. [c.353]

С точки зрения причин, порождающих нестационарность, задачи конвективного теплообмена при нестационарном режиме можно подразделить на три группы. К первой группе относятся задачи, в которых течение жидкости стационарно, а тепловые граничные условия изменяются во времени (см. 17-2, 17-3 и 17-4), ко второй — задачи о теплообмене при нестационарном течении и постоянных во времени граничных условиях ( 17-5 и 17-6) третью группу составляют задачи, в которых нестационарны и течение жидкости, и тепловые граничные условия ( 17-7). [c.354]

Как и другое теплообменное оборудование ТЭС, подогреватели мазута работают в непрерывном тепловом режиме и характеризуются весьма малой тепловой инерционностью. Поэтому все расчеты их проводят при стационарном тепловом режиме. Подогреватели мазута ТЭС также относятся к классу рекуперативных тепловых аппаратов, соответственно основными уравнениями для их теплового расчета являются уравнения теплового баланса и теплопередачи. [c.380]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

В результате проведенных опытов было установлено, что с увеличением частоты и амплитуды колебания потока воздуха тепло-, отдача увеличивается. Влияние колеблющегося потока на тепло- обмен существенно зависит от угла атаки р. Максимальное влия- ние наблюдается при угле атаки р = 15°-ь20°. В области лами-1 парного режима теплоотдача увеличивается в 4,5 раза по сравне- нию со стационарным значением. При угле атаки р = О влияние колебаний на теплообмен составляет 20% (рис. 40). С увеличением i числа Reg влияние колебаний на теплообмен уменьшается. [c.126]

Ниже будут рассмотрены три вида теплопередачи теплопроводность, конвективный обмен и теплообмен излучением, причем рассмотрение ограничивается случаями стационарного теплового режима, при котором температура тел в каждой точке пространства остается с течением времени неизменной. [c.8]

Для уменьшения результирующего лучистого потока при теплообмене излучением между двумя тягами применяют экраны. Обычно экран представляет собой тонкостенный лист между поверхностью и поверхностью, защищаемой от излучения. 1 Рассмотрим две бесконечной протяже1 ност(1 плоскопараллельиые поверхности с температурами и 7V Между поверхностями параллельно им расположен экран — плоский тонкий лист, термическим сопропгвлепием которого можно пренебречь (рис. 33.2). При стационарном режиме температура экрана будет постоянной и равной 1. [c.405]

Питание моста осуществляется от сети переменного тока через стабилизатор и выпрямитель. В качестве измерительного прибора был использован гальванометр М195. Сила тока в измерительной цепи (ЗА) была подобрана экспериментально. При таком режиме работы нагревом образца под током можно пренебречь, а стационарный теплообмен между внутренними частями образца и поверхностью наступал в течение 10—15 мин. Измерения электросопротивления проводились только при стационарном теплообмене, при устойчивом балансе мостовой схемы. [c.44]

Изучался теплообмен слоя при наружном продольном обтекании гладкой и оребренной поверхностей нагрева при изменении основных определяющих факторов в широких пределах и направлении теплового потока от слоя к стенке. Исследования проводи.пись при стационарном тепловом режиме и установившемся движении сыпучего теплоносителя по замкнутому контуру. При этом теплообмен слоя со стенкой определялся как составная часть теплообмена слоя с водой. [c.640]

Теплообмен при движении газа через неподвижную насадку в условиях стационарного режима имеет место в непрерывно действующих коятактных аппаратах. При [c.299]

При установивщемся (стационарном) режиме теплообмен-ного устройства величина Q может быть найдена на основе опыта из уравнения теплового баланса (см. гл. 3). [c.36]

Таким образом, при значениях М < 0,1 тепловые потоки при неста-дионарном режиме можно рассчитывать, исходя из предположения, что процесс теплообмена является ква-зистационарным. В частности, при значениях сйтг=90 и 270° пульсаци-онная составляющая скорости равна нулю. Следовательно, средняя скорость нестационарного потока при этих значениях времени будет такой же, как и при стационарном течении. Поскольку теплообмен в данном случае квазистационарен, то при сот —90 и 270° тепловые потоки, рассчитанные для нестационарного случая, и в квазистационарно.м приближении совпадают. [c.379]

В первом и основном приближении значение А0ст рассчитывалось на ЭВМ Минск-22 для случая 60 = 0. Для этого стационарного режима,, соответствующего теплообмену торцов полого Цилиндра со средой начальной температуры, были найдены значения его относительной высоты Ь, при которых независимо от параметров В и /с, удовлетворяющих неравенствам О <С В1 оо, 0,2 <1, условие одномерности теплового потока в плоскости 2=0 выполняется с высокой степенью точности. [c.34]

Измерение электропроводности осуществляется в стационарном режиме при изотермическом распределении температуры в образце по величине тока и падению напряжения на рабочем участке образца, выполненногй в виде стержня постоянного сечения. Для этого через одноименные электроды крайних термопар 5 (№ 1 и 3) к образцу подводится постоянный ток от аккумуляторной батареи. Падение напряжения на образце определяется на потенциометре через другие ветви тех же термопар (№ 1 и 3). Температуру измеряют термопарой Ла 2, приваренной в центре образца. Измерения теплопроводности проводятся на том же образце, в том же эксперименте и при той же среднеобъемной температуре. При этом в образце поддерживается стационарный одномерный тепловой поток, который создается путем подвода к одному из торцов образца и отвода от другого равных, по величине тепловых потоков. Боковой теплообмен образца компенсируется активным цилиндрическим экраном 7 с профильным нагревом. Коэффициент теплопроводности К в этих условиях определяется по величине подведенной к образцу мощности и перепаду температур [c.111]

Конвективный теплообмен в рабочей зоне экспери- ментальной установки исследован при толщине межстекольного пространства 0,041 м для различных режимов температур и движения воздуха (см. табл. 28). Интерференционные картины сфотографированы на четырех уровнях по высоте воздушной прослойки после установления стационарного режима теплопередачи на каждом уровне. [c.104]

Из четырех основных теплообменных аппаратов двигателя только в одном — воздухоподогревателе — процесс теплообмена при установивщемся режиме работы двигателя стационарный, Поэтому методика расчета этого теплобменника ничем не отличается от методики расчета известных теплообменных аппаратов подобного типа. Процессы теплообмена в других теплообменных аппаратах двигателя можно исследовать, используя законы движения массовых потоков в отдельных полостях двигателя (см. раздел Движение рабочего тела в полостях двигателя ). Скорости потока в различных сечениях теплообменных аппаратов определяют по мгновенным расходам рабочего тела при перетекании из одной полости в другую. [c.46]

Опытные данные по эффективному коэффициенту диффузии АГд, представленные в разд. 5.2, относятся к пучку витых труб с числом = 220 и были получены при резком уменьшении мощности тепловой нагрузки от номинального значения до нуля. При этом максимальное значение производной мощности по времени составляло (ЭЛ /Эт) = 7,5 -10 кВт/с, а выявленное уменьшение коэффициента по сравнению с его квазистационарным значением в первые моменты времени по характеру было аналогично изменению коэффициента теплоотдачи в круглых трубах для такого же типа нестационар-ности. В данном разделе ранее представленные результаты сопоставляются с экспериментальными результатами по коэффициенту А д, полученными для пучков с числом = 57 при небольших темпах выхода на режим (Э.Л /9г) = 1,075. ... .. 1,875. Уменьшение темпов охлаждения стенки (уменьшение производной мощности тепловой нагрузки по времени) в этой серии экспериментов удалось обеспечить путем ступенчатого охлаждения, т.е. перехода с одного режима работы пучка витых труб на другой режим с меньшей мощностью тепловой нагрузки (рис. 5.20). Кроме того, работа теплообменных устройств в условиях перехода с одного на другой режим работы представляет и самостоятельный интерес. На рис. 5.20 представлено изменение во времени мощности тепловой нагрузки для режимов работы пучка с числами Рейнольдса Ее = 1,25 10 , 8,9 10 , 5,1 10 , а также изменение температуры теплоносителя для числа Ее = 1,25 10 в характерных точках ядра потока с теми же координатами, что и в случае пучка витых труб с Рг = 220 (разд. 5.2), при неравномерном поле теплЬвыде-ления в поперечном сечении пучка (подводе электрической мощности к центральным 37 трубам из 127). Видно, что если мощность нагрева стабилизируется примерно за 1 6 с, то температура теплоносителя выходит на новый стационарный уровень в каждой точке потока практически при г = 60. .. 76 с. 170 [c.170]

В случае, когда к поверхности нагрева подводится фиксированный тепловой поток q (электрический обогрев, обогрев за счет теплоты, выделяющейся в результате ядерных превращений), характер зависимостей АТ(д) и а( ) изменяется (рис. 3.18, б). Если постепенно увеличивать q от ну.тевого значения, то вначале процесс развивается точно так же, как и при задании температуры стенки — при q свободной конвекции, на смену которому при Я > йа.к (АТ > А приходит пузырьковый режим кипения. Однако как только значение q хотя бы немного превысит значение q , пузырьковый режим кипения сразу же сменяется пленочным. Этот переход, условно изображенный на рис. 3.18,6 штриховой линией, носит кризисный характер — из-за резкого ухудшения теплоотдачи и большого значения q температура стенки очень быстро повышается, что в реальных теплообменных устройствах может вызвать разрушение поверхности нагрева. Если после установления стационарного состояния при q = снижать тепловой поток, то пленочный режим сохраняется до значения кр2, а затем происходит обратный переход к пузырьковому режиму, тоже носящий кризисный характер (см. рис. 3.18,6). Таким образом, при задании q полностью исключается переходный режим кипения. [c.233]

Обычно ДЛЯ РВП теплообмен между газовоздушной средой и набивкой происходит в нестационарном режиме. При этом значение температуры в любом сечении при ус-тановившем1СЯ режиме циклически повторяется, т. е. соблюдаются условия периодической стационарности. Такой режим работы характеризуется тем, что температура набивки в начале периода нагрева газами равна температуре набивки в конце периода охлаждения воздухом. В период разопрева или охлаждения температура набивки в каждом сечении за цикл изменяется по определенному закону. [c.210]

Теплопроводность и теплопередача в различных непрерывно действующих нагревательных и теплообменных аппаратах (котлах, подогревателях, холодильниках и т. п.), ограждающих конструкциях строительных сооружений при длительных неизменных температзфах наружной и внутренней среды могут рассматриваться не зависящими от времени. В этих стационарных условиях теплового режима предполагается, что прежнее, начальное, распределение температур, которое существовало в элементах рассматриваемого устройства до установившегося во времени теплового воздействия, настолько потеряло свое значение, что распределение температур в элементах устройства определяется только неизменными во времени граничными условиями стационарной теплопередачи. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...