Методы расчета расхода теплоты

Пример 23.3. При изотермических границах для приближенной оценки расхода теплоты можно воспользоваться графическим методом, минуя расчет температурного поля. В основу метода положена взаимная ортогональность изотерм и линий теплового потока. Рассмотрим графический метод определения расхода теплоты. [c.238]

Простейшими, казалось бы, методами оценки любого изменения схемы или отклонения режима эксплуатации могли бы служить расчет тепловых балансов установки до и после изменения и сравнение получающихся в результате расчета расходов теплоты при одинаковой нагрузке. Однако даже при широком внедрении современных вычислительных машин этот метод трудоемок. [c.3]

При изотермических границах для приближенной оценки расхода теплоты можно воспользоваться графическим методом [84], минуя расчет температурного поля. В основу метода положена [c.90]

Существуют два основных направления в разработке методов расчета процессов в тепло- и массообменных аппаратах. Методы одного из них позволяют определить суммарное количество теплоты и массы, переданное от одной среды к другой в контактном аппарате, конечные или начальные параметры сред, а также расходы сред. Методы другого направления позволяют определить локальные показатели процесса и характеристики сред в аппарате диаметры капель, их массу, скорость, температуру, давление и др. Эти методы основаны на решении интегродифференциальных уравнений баланса теплоты и массы и использовании эмпирических формул для расчета коэффициентов тепло- и массопереноса [20]. [c.40]

Теплотехнические испытания контактных и контактно-поверхностных котлов, как и обычных поверхностных, могут выполняться таким образом, чтобы сводить прямой либо обратный тепловой балансы. Иногда используют оба метода сведения баланса, и результаты затем сопоставляют. При испытаниях контактных и контактно-поверхностных котлов баланс теплоты следует сводить по высшей теплоте сгорания. Использование привычного метода расчета баланса по низшей теплоте сгорания топлива при испытаниях контактных агрегатов может привести к получению значений к. п. д. бол ее 100 %. При определении к. п. д. по прямому балансу во время испытаний непосредственно измеряются часовой расход топлива В, тепл ота его сгорания часовой расход воды на котел W и разность энтальпий ее. [c.227]

Обеспечение тождественности методик количественной оценки отдельных показателей. Методы расчетов, степень подробности и точность отдельных элементов затрат по сравниваемым вариантам должны быть одинаковы. Капитальные затраты по вариантам следует принимать в сопоставимых ценах одного года. К этому же году должны относиться нормативы для расчета заработной платы, удельных замыкающих затрат на топливо, электроэнергию, теплоту и другие исходные материалы, необходимые для расчетов годовых эксплуатационных расходов. [c.396]

Тепловой расчет нагрева выполняется методом энергетического баланса. По известным массам и теплоемкостям пенополистирола, изопентана и воды, а также по известной удельной теплоте парообразования воды и изопентана рассчитывается расход энергии на процесс формовки. Время нагрева выбирается в пределах 1—3 мин в зависимости от размеров изделия. [c.299]

Задача — расчет дроссельных диафрагм. Для решения многих функциональных задач гидравлического режима используется метод декомпозиции. Декомпозиция расчетной схемы тепловой сети заключается в представлении двухтрубных тепловых сетей в виде двух отдельных подающих и обратных трубопроводов. При этом элементы, моделирующие потребителей теплоты, ГТП, источники теплоты и насосные станции смешения, заменяются фиксированным расходом теплоносителя. Такое представление расчетной схемы называют однолинейным, а расчет гидравлического режима — расчетом с фиксированными расходами потребителей и источников. Этот метод использован при разработке алгоритма данной задачи. [c.101]

Расчет малых изменений в тепловой схеме, не превышающих 5—7% общего расхода рабочего тепла или потока теплоты в цикле, может быть проведен с помощью приближенных методов с достаточной для большинства инженерных расчетов точностью. [c.94]

Расчет числа отсеков обычно ведется методом последовательного приближения до достижения требуемого остаточного содержания кислорода в деаэрируемой воде. При расчете струйно-барботажных колонок необходимо иметь в виду, что увеличение недогрева в струйных отсеках ведет к повышению расхода пара, поступающего на барботажное устройство. Обычно недогрев воды до температуры насыщения в струйных отсеках принимается в пределах 5—10 °С. Тепловой расчет струйных отсеков ведется последовательно для каждого, начиная с верхнего. Из теплового и материального балансов деаэратора известны расход воды, суммарный расход пара, количество сконденсированного в деаэраторе пара и количество теплоты, отводимой с выпаром и деаэрированной водой. Расчет подогрева в отсеках проводится при условии поперечного обтекания струй паром. При давлении пара выше атмосферного для расчета подогрева применима следующая зависимость [c.198]

При определении энергетических показателей любой ТЭЦ необходимо принять метод разделения общего расхода топлива между видами производимой продукции — электрической энергии и теплоты. Известны физический, пропорциональный (АО Фирма ОРГРЭС ), эксергетический, диспетчерский и другие методы (их более двадцати). Такое разделение расхода топлива применяется на российских и зарубежных ТЭЦ (в Западной Европе и США). Метод разделения существенно влияет на результаты расчета показателей экономических установок. [c.391]

И перехода потерь кинетической энергии при смешении в теплоту (см. ниже) происходит нагрев воды. Но как видно и по экспериментальным данным и теоретическим расчетам, нагрев воды в водоструйном эжекторе настолько мал, что им можно пренебречь. Объясняется это, в частности, тем, что весовой расход воды во много раз больше, чем количество пара в отсасываемой смеси. Поэтому сжатие в водоструйном аппарате можно считать изотермическим. Из термодинамики известно, что при изотермическом сжатии расход энергии минимальный. В пароструйном же эжекторе сжатие происходит по адиабате с повышением температуры и большей затратой энергии, чем при изотермическом сжатии. Содержание пара в сжимаемой смеси значительно возрастает за счет рабочего пара. Эффективным методом повышения экономичности пароструйного эжектора является многоступенчатое сжатие с промежуточным охлаждением паровоздушной смеси. Такой метод применяется в компрессорах с большой степенью сжатия воздуха и других неконденсирующихся газов для уменьшения удельного объема сжимаемого процесс сжатия приближается к [c.293]

В машине энергия двигателя преобразуется сначала в механическую работу, а- затем в какой-либо другой вид энергии. В рабочей машине выполнение технологических трансформаций требует затраты некоторого количества механической работы, которая чаще всего обращается в теплоту, а затем рассеивается в процессе передачи силы от двигателя к месту воздействия инструмента на материал также затрачивается энергия на преодоление добавочных сопротивлений в виде сил трения и других сил, так что вся затраченная двигателем энергия в процессе действия рабочей машины расходуется на преодоление технологических и добавочных механических сопротивлений. В механизме технологические сопротивления отсутствуют и вся энергия двигателя идет на преодоление сопутствующих движению звеньев механизма сопротивлений в виде сил трения, сил тяжести звеньев и т. д. Если отвлечься от причины и характера сопротивления, а рассматривать сопротивления, появляющиеся в процессе работы механизмов и машин, только с количественной стороны, то методы статического и динамического расчетов механизмов, применяемых для воспроизведения заданных движений, и машин, в которых механизмы сообщают инструментам движения с целью получения заданной трансформации материала, могут быть одинаковыми. Поэтому в дальнейшем изложении не будем отличать механизм от машины, имея в виду, что различие их заключается лишь в применении, а не в структуре. Перейдем теперь к рассмотрению задач статики и динамики машин. [c.354]

Расчет проводится итерационным методом. Для заданной конструкции, температуры и вязкости смазочного материала из условия равенства внешней нагрузки и несущей способности подщипника определяется минимальная толщина смазочного слоя. При расчете теплового баланса в подшипнике для радиального подшипника рассматривается отдельно случай, когда теплота отводится главным образом теплопроводностью через элементы подшипника, и случай, когда теплота отводится главным образом смазочным материалом. И в том и в другом случае для определения расхода через конструктивные элементы подшипника применяются специальные эмпирические формулы. [c.201]

Проведенные нами расчеты затрат энергии при сушке целого ряда других материалов показывают, что во всех случаях полученное выше соотношение может несколько увеличиваться, но никогда не уменьшается. Да это было бы и странно, если бы затраты энергии при испарении 1 кг воды оказались меньше удельной теплоты парообразования. Таким образом, можно заключить, что расход звуковой энергии при сушке приблизительно равен затратам энергии при обычных способах. Реальные же затраты определяются к. п. д. применяемого излучателя. Поэтому до тех пор, пока пе будут изысканы методы повышения к. п. д. излучателей, работающих в газообразных средах, хотя бы до 50%, акустический спо- [c.634]

Сущность метода заключается в том, что, создав стационарный поток исследуемого вещества М через калориметр, в который подводится постоянное количество теплоты Q, измеряют изменение температуры вещества в калориметре и его расход. Расчет теплоемкости производится по формуле [c.234]

Применение изложенного здесь метода коэффициентов изменения мощности и коэффициентов ценности теплоты можно считать целесообразным в тех случаях, когда достаточная точность результата достигается без введения большого числа поправок на изменение параметров пара из отборов. Эти поправки имеют сравнительно малое значение для принятых при анализе условий постоянства расхода теплоты в свежем паре (Qo= onst) или мощности (jV= onst) [12, 48]. При других условиях эти поправки могут быть значительными, как это было показано на примере расчета влияния отключения ПВД 234 [c.234]

Для оптимизации структуры и параметров тепловой схемы с целью достижения максимума тепловой экономичности (минимума удельного расхода теплоты) при расчетах на ЭВМ используются методы нелинейного программирования покоординатного спуска градиентные нанскорейшего спуска и др. Эти методы позволяют значительно уменьшить объем расчетов при движении к оптимальному решению в направлении антиградиента или в покоординатном направлении с оптимальным шагом, полученным путем аппроксимации направления движения степенным полиномом. В качестве минимизируемого функционала рассматривается удельный расход теплоты q, определяемый по программе вариантного расчета описанного выше типа. [c.177]

Вторая часть задачи, касающаяся определения изменения мощности турбоустановки при выключении ПВДЗ и сохранении неизменного расхода теплоты в парогенераторе Qпг = idem, решается наиболее просто методом коэффициента изменения мощности. Если не требуется большая точность расчета, то можно определять коэффициент изменения мощности через коэффициент ценности теплоты, вычислив предварительно внутренний абсолютный к. п. д. установки с учетом регенерации [c.100]

Как было показано в 5.6, нагрев питательной воды паровых турбин за счет использования тепловых ВЭР в количестве Свэр. МДж/с, приводит к снижению расхода теплоты, отводимой в регенеративные отборы, в размере AQper. Если значение AQper не превышает 10% расхода теплоты на турбину (это соответствует отключению не более трех подогревателей), расчет энергетической эффективности от использования ВЭР осуществляют методом, основанным на понятиях коэффициен- [c.127]

Важно подчеркнуть, что повышенная точность метода приведенных характеристик благодаря его малой чувствительности к колебаниям (погрешностям определения) состава и теплоты сгорания топлива справедлива не только для относительных (например, энтальпии, объемов воздуха и продуктов сгорания), но и для абсолютных величин, например, расходов воздуха и продуктов сгорания, м /с, тепловосприятия котла, кДж/с, и т. д. Это важное преимущество объясняется тем, что в основу расчета по приведенным характеристикам положен расход теплоты (теплопройзводительность котла, кДж/с), а не массовый расход топлива, кг/с, как при стандартной (см. 4.2) методике. [c.63]

Расчет галечного аккумулятора теплоты. В системах солнечного отопления с воздушным коллектором используется галечный аккумулятор теплоты. Он также используется в пассивных системах отопления здания с пристроенной к южному фасаду гелиотеплицей (зимним садом, оранжереей). Рассмотрим метод расчета галечного аккумулятора теплоты для второго случая и заметим, что этот метод расчета одинаков для обеих систем. В слу чае пассивной системы с гелиотеплицей основное количество уловленной солнечной энергии аккумулируется в самой теплице, и не более 7з всей получаемой за день полезной солнечной энергии должно аккумулироваться в галечном аккумуляторе теплоты. При большем количестве аккумулируемой теплоты требуется увеличение расхода воздуха, а это может привести к нежелательным колебаниям температуры в гелиотеплице. [c.151]

Можно произвести ориентировочный расчет энергии, необходимой для сушки некоторых продуктов акустическим методом. Так, в работе [5] указано, что при подсушке сахарного песка в барабанной сушилке при мощности излучателя 25 вт и производительности 13,8 кг час влагосодержание его менялось от 0,0038 до 0,0004 кгЫг. В идентичных условиях сушки, но без звука конечное влагосодержание составляло 0,0016 кг1кг. Произведем расчет затрат звуковой энергии. Очевидно, что за счет влияния звукового поля в 1 час выделялось 13,8 (0,0016—0,0004)=0,0166 кг воды при затратах энергии 25 вт-час, или 17 ккал. Таким образом, па выпаривание 1 кг воды тратилось около 10 ккал, тогда как удельная теплота парообразования (при комнатной температуре) составляет около 0,59-10 ккал, т. е. приблизительно вдвое меньше. При традиционных способах сушки в сушилках барабанного типа расход энергии тоже составляет (1—1,5)-10 ккал1кг, т. е. столько же, как и при акустической сушке. Однако необходимо учитывать, что мы брали в расчет расход звуковой энергии в чистом виде, предполагая, что к. п. д. излучателя звука состав-.ияет 100%. На самом же деле он, как правило, не превышает 25%. Поэтому реальные затраты энергии при акустической сушке приблизительно в 3—4 раза превышают затраты нри традиционных способах. [c.634]

Еще большая ошибка в последнем методе допускается, когда при расчете среднелогарифмической разности температур вместо температуры теплоносителя на входе в пористый материал используется его начальная температура. Вследствие резкого повышения температуры потока в очень тонком слое охладителя у входа в пористую структуру эта ошибка в действительности может иметь место даже тогда, когда измеряют температуру теплоносителя вблизи входа в пористую стенку. В результате теплоноситель получает теплоту до входа в образец, что приводит к значительному завышению объемного внутрипорового коэффициента теплоотдачи йу- При этом величина предварительного подогрева зависит от условий эксперимента, например, от расхода теплоносителя,и очень ре> ко - от толщины образца. Для тонких пористых пластин толщиной около 1 мм с объемным тепловьщелением предварительный подогрев может составить до 0,9 всего нагрева охладителя, быстро уменьшаясь с увеличением его расхода. Если учесть, что основная часть приведенных в табл. 2.4 результатов получена для образцов толщиной менее 5 мм, то можно ожидать, что именно этот эффект и является основной причиной зависимости объемного коэффициента внутрипорового теплообмена от толщины образца в тех случаях, когда его толщина 5 включена в явном виде в критериальное уравнение теплообмена. В то же время при использовании расчетно-экспериментального метода обработки данных для широкого диапазона толщин образцов в специально поставленных экспериментах не обнаружена зависимость коэффициента объемного тегшообмена от толщины образца [ 11] [c.42]

В настоящее вре. я достаточно строгие методы проверочного расчета существуют только для рекуперативных теплообменников, у которых коэффициенты теплоотдачи в процессе переноса теплоты остаются неизмеиными и не зависят от те.чтературных напоров. Целью проверочного расчета аппарата заданной конструкции является определите его производительности и температур потоков на выходе Г,.,., Г ,, (рис. 19.9) ирг заданных пло,щади поверхности теплообмена F, расходах сред. Л1 , Aii, и их температурах на входе Т ,, "Л,,. [c.255]

Поскольку значения тэц и тэц находятся путем распределения между электроэнергией и теплотой известного суммарного расхода топлива на ТЭЦ Втэц, то при любых методах распределения суммарного расхода топлива на ТЭЦ между теплотой и электроэнергией значения по формуле (2-11) должны получаться одинаковыми. Таким образом, метод определения удельных расходов топлива (теплоты) на ТЭЦ на электроэнергию и теплоту при правильном ведении расчетов не влияет на абсолютные величины экономии топлива 5эк и приведенных затрат даваемых ТЭЦ, по сравнению с раздельным вариантом, несмотря на то что значения тэц и тэц получаются при различных методах разными. [c.24]

По определенным суммарным расходам пара и горячен воды и вида топлива производится выбор типа, производительности и количества котлов. В котельных с общей тепловой мощностью (пар и горячая вода) примерно до 2 0 гДж/ч рекомендуется устанавливать только паровые котлы, а горячую воду для нужд отопления, вентиляции и горячего водоснабжения получать от пароводяных подогревателей. Для мощных котельных тепловой мощностью более 420 гДж/ч может оказаться рациональным применение комбинированных паровых котлов с гибкой регулировкой паровой и водогрейной нагрузкой. После выбора котлов производится выбор всего необходимого для их вспомогательного оборудования, т. е. теплообхменных аппаратов, аппаратуры водоиодготовки, насосов, баков и пр. Все выбранное оборудование наносится на тепловую схему. Условными линиями изображают трубопроводы для различного вида жидкостей, пара и газа. Сложные тепловые схемы котельных с паровыми, водогрейными и пароводогрейными котлами определяют необходимость расчета тепловых схем методом последовательных приближений. Для каждого элемента тепловой схемы составляют уравнение материального и теплового балансов, рещение которых позволяет определить неизвестные расходы и энтальпии сред. Общая увязка этих уравнений осуществляется составлением материального и теплового балансов деаэратора, в котором сходятся основные потоки рабочего тела. Ряд значений величин, необходимых для увязки тепловой схемы, получают из расчета ее элементов и устройств. Рядом значений величин можно предварительно задаваться. Например, на деаэрацию питательной воды и подогрев сырой и химической воды при закрытой системе водоснабжения от 7 до 10 % суммарного отпуска тепловой энергии внещним потребителям на потери теплоты внутри котельной 2—3 % той же величины. [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...