Расчет энергетической эффективности

Расчет энергетической эффективности [c.121]

Остановимся теперь на расчете энергетической эффективности наиболее распространенного в холодильной технике парового обратного цикла, принимая во внимание перечисленные выше источники потерь. [c.121]

РАСЧЕТ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЕКТИРУЕМЫХ ТЭЦ [c.24]

Б. Расчет энергетической эффективности измельчения [c.314]

Более того, значительное повышение энергетической эффективности легкового автотранспорта было достигнуто при одновременном соблюдении ужесточенных норм по ограничению вредных выбросов в атмосферу. За последние несколько лет длина пробега автомашины в расчете на 1 л горючего возросла приблизительно на 30% (рис. 7). [c.124]

Использование различных оценок при определении эффективности утилизации ВЭР, в том числе цеп на топливо и другие виды энергии, существенным об разом может повлиять на выбор направлений утилизации ВЭР. В то же время следует отметить, что замыкающие затраты на топливо, электрическую и тепловую энергию, разработанные на перспективу, рекомендованы в настоящее время в качестве объективных оценок на топливно-энергетические ресурсы, которые должны применяться при проведении расчетов экономической эффективности использования ВЭР. [c.302]

Расчет экономической эффективности от внедрения системы УСК только на 103 заводах тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения показывает, что экономия составляет 2,3 млн. руб., не говоря об улучшении качества продукции, сокращении сроков производства и т. д. [30]. Очевидно, комплексная разработка и исследования системы УСП могут обеспечить повышение уровня технологии тяжелого машиностроения не только в области сверлильных операций, но и при других видах механической обработки за счет создания новых специализированных компоновок. [c.53]

На основе вариантных расчетов термодинамического уровня нельзя также провести достаточно точную сравнительную оценку энергетической эффективности ПТУ обеих схем. Однако результаты проведенных исследований позволяют перейти к рассмотрению вопросов оптимизации ПТУ в статической детерминированной постановке. [c.37]

Расчеты, выполненные в соответствии с этой диаграммой, позволяют определить влияние сопротивлений отдельных элементов тракта на энергетическую эффективность машины. [c.135]

Реальные трещиноподобные дефекты в конструкциях могут иметь произвольную пространственную форму. Поэтому существует потребность в методах расчета параметров механики разрушения на фронте произвольной трещины. В настоящее время широко распространенным параметром механики разрушения является энергетический интеграл Эшелби — Черепанова— Райса [1—3]. Е.му уделено значительное внимание в данной книге, тем не менее не освещены конкретные вычислительные приемы расчета значений интеграла. Здесь представлен метод эквивалентного объемного интегрирования, который может служить универсальным эффективным средством расчета энергетического интеграла, и его конечно-элементная реализация. [c.365]

На современном уровне развития методов математического описания лазеров и, в особенности, процессов в активной среде можно выделить ряд типовых задач, для которых формулируются основные рекомендации по их решению с использованием типовых схем вычислений. В случае более сложных задач, возникает множество новых особенностей, связанных с выбором расчетной схемы, необходимых величин, шага вычислений, нормирующих коэффициентов, проверкой сходимости, аппроксимации и устойчивости решений. К числу задач, допускающих использование стандартизованных методов, алгоритмов и программ, можно отнести 1) генерацию или усиление стационарного или импульсного излучения в возбужденной двухуровневой активной среде в приближении плоской волны 2) приближенный расчет энергетических характеристик генерации, основанный на использовании вероятностного метода с упрощающими приближениями 3) расчет эффективности получения гармоник и суммирования частот с принятием распространенных для этого случая упрощений, в частности таких, как приближение заданного поля 4) расчет характеристик излучения, распространяющегося в световодах, в частности, с учетом нелинейности показателя преломления их материала. [c.37]

Этот объединенный показатель энергетической эффективности аналогичен хорошо известному критерию в техникоэкономических расчетах — приведенным затратам, измеряемым в руб./ГДж. Но размерность Зе — ГДж/ГДж, поскольку рассматривается энергетическая установка и ее целевой продукцией является преобразованная энергия. Поэтому фактически величина Зе безразмерна. Если бы рассматривалось производство какого-либо материального продукта, то размерность Зе могла бы быть ГДж/кг. [c.87]

В начале 40-х годов получил применение и развитие термодинамический метод оценки эффективности теплосиловых установок — энтропийный метод расчета энергетических потерь, вызываемых необратимостью реальных процессов. В основе этот метод базируется [c.316]

На рис. 2.14 показана дифракционная картина, которую формирует ДОЭ с такой фазой в фокальной плоскости. Среднеквадратичное отклонение интенсивности в сформированном круге от постоянного значения составляет 6%, а энергетическая эффективность фокусировки в круг равна 91%. Расчет осуществлялся при помощи ПХ (для то = О, преобразования Фурье Бесселя). [c.73]

Как было показано в 5.6, нагрев питательной воды паровых турбин за счет использования тепловых ВЭР в количестве Свэр. МДж/с, приводит к снижению расхода теплоты, отводимой в регенеративные отборы, в размере AQper. Если значение AQper не превышает 10% расхода теплоты на турбину (это соответствует отключению не более трех подогревателей), расчет энергетической эффективности от использования ВЭР осуществляют методом, основанным на понятиях коэффициен- [c.127]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

Стандарты на два вида указанных устройств были опубликованы 16 октября 1979 г. В соответствии с этим ожидается, что к 1983 г. энергетическая эффективность холодильников возрастет в среднем на 20%, а максимально — на 25% и кондиционеров — в среднем на 17%, а максимально — на 20%. (В этих расчетах 1978 хозяйственный год, начавшийся в октябре 1977 г. и завершившийся в сентябре 1978 г., принят за бе-зисный). [c.128]

Т спользования. Примером тому может служить опытнопромышленная утилизационная установка по использованию физического тепла шлаков печей цветной металлургии. При существующих в настоящее время технических решениях утилизации тепла отвальных шлаков затраты на утилизацию еще выше аналогичных затрат на производство тепловой энергии на замещаемых энергетических установках. Поэтому усилия направлены на разработку таких схем утилизации, которые обеспечивали бы экономические преимущества использования тепла шлака по сравнению с использованием химической энергии топлива в котельных установках. Устанавливаемые типы утилизационного оборудования для утилизации различных видов тепловых ВЭР должны вырабатывать энергоносители таких параметров, чтобы их можно было использовать на покрытие расходной части энергетического баланса промышленного предприятия. В противном случае, даже при низких затратах на установку утилизационного оборудования, если для преобразованных энергоносителей отсутствуют потребители, принятая схема утилизации может оказаться экономически неэффективной. Таким образом, для обоснования экономической эффективности использования ВЭР необходимо проводить детальные расчеты, основанные на конкретных схемах утилизации и технико-экономических показателях утилизационного и замещаемого энергетического оборудования. Приведем примеры расчетов экономической эффективности использования ВЭР с преобразованием вида энергоносителя для характерных схем утилизации и типов утилизационного оборудования, применяемого в различных отраслях промышленности. [c.281]

В исследованных диапазонах значений рз и Г,, величина Лэфи меняется незначительно — от 16 до 18%. Поэтому в рамках термодинамического анализа на базе вариантных расчетов с учетом существующих зависимостей энергетической эффективности элементов теплоэнергетического оборудования от граничных значений термодинамических и расходных параметров потоков рабочего тела нельзя окончательно оценить целесообразность функционирования конденсирующего инжектора в ПТУ второй схемы в режиме термонасоса. [c.37]

Горючие ВЭР используются на предприятиях как топливо, заменяя в конечном счете привозное топливо, поэтому энергетическая эффективность их использования определяется однозначно по получаемой экономии привозного топлива, которая обычно выражается в тоннах условного топлива. При расчетах экономии топлива следует учитывать изменения КПД топливопотребляющих агрегатов при сжигании в них ВЭР. Например, КПД обычных паровых котлов на доменном газе ниже, чем при работе их на качественном привозном топливе. Объясняется это тем, что из-за большой забалластированности доменного газа азотом (см. 2.3) его температура горения ниже, чем у других топлив, а доля потери теплоты с уходящими газами больше, так как в котле хуже теплообмен и больше отношение [c.46]

Режимные поверочные расчеты проводятся для определения значений параметров пара и конденсата в элементах тепловой схемы и показателей энергетической эффективности турбоустановки для ее нагрузки при негарантийных режимах или при внесении незначительных изменений в тепловую схему. Поверочный расчет основывается на известных фактических значениях параметров рабочего тела другого режима, полученных в результате тепловых испытаний турбоустановки заводом-изгото-вителем или АО Фирма ОРГРЭС . [c.360]

Оптическая схема накачки. Резонатор (блок III). В расчетах энергетических характеристик излучения ГЛОН блок II рассматривается как блок входной информации. Задаваясь необходимой длиной волны генерации ГЛОН и конкретной активной средой, можно определить на осное анализа (см. п. 3.3) вариант оптической схемы накачки, который обеспечит наибольшую эффективность процесса генерации в ГЛОН. Оптическая схема накачки включает в себя дифракционные решетки, отражающие и формирующие поле накачки зеркала и собственно резонатор ГЛОН. Выбор резонатора может быть основан на результатах расчета открытого или волноводного резонатора (пассивного или активного), как самостоятельной задачи с учетом заданной длины волны генерации и требований, предъявляемых к характеристикам излучения ГЛОН. Как и схема. ГЛЭВ, структурная схема ГЛОН реализуется по основным этапам, приведенным на рис. 2.7. Характеристики этих этапов для схемы ГЛОН полностью совпадают с характеристиками схемы ГЛЭВ. [c.155]

Расчет энергетических характеристик показьшает, что при сохранении постоянной величины эффективность генерации остается неизмен- [c.189]

Перспективно применение в ЭТУ криорези-стивных (КР) и сверхпроводящих (СП) проводников. При этом следует учитывать тот факт, что СП-проводники эффективно работают в мощных установках на постоянном токе. Криорезистивные проводники—это сверхчистые металлы медь, алюминий, бериллий — удельное сопротивление которых при охлаждении жидким азотом (температура 77 К) снижается примерно на порядок по сравнению с удельным сопротивлением при температуре 300 К [18. 20, 26], Схема индукционной ЭТУ с использованием КР-элемеитов индуктора, силового трансформатора и конденсаторной батареи — приведена на рис. 3.20. Усложнение конструкции и увеличение капитальных затрат на систему криоснабжения компенсируются значительным снижением электрических потерь в криоохлаждаемых элементах и ростом производительности ЭТУ. В табл. 3.15, приведены результаты расчета энергетической эффек- [c.153]

Тепловой коэффициент энергетической эффективности действующей теплотехнологии 60 Тепловой расчет ограждений 116 [c.613]

Электроны в инверсионных слоях. Приближение функционала локальной плотности использовалось также для изучения квазидвумерных электронных систем. Такие системы могут образоваться на. поверхности раздела между диэлектриком и полупроводником в полевом МДП-транзисторе при приложении электрик ческого поля в направлении, перпендикулярном плоскости структуры. Изменение эффективного потенциала в этом направлении можно описать в приближении функционала плотности. Согласно проведенным недавно расчетам энергетических зон в инверсионных слоях, эффекты взаимодействия в такой многоэлектронной системе, по-видимому, хорошо описываются при совместном использовании приближения функцио нала локальной плотности и гамильтониана с эффективной массой. [c.198]

Подсчитав таким образом 8стр (конечно, это расчет громоздкий — деталей и материалов много), мы подготовились к оценке полной энергетической эффективности нашего объекта за весь срок его службы, для чего надо вычислить новый критерий, объединяющий уже описанные. Напишем эксергетический КПД по суммарной затрате эксергии [c.87]

Пример 2.8. Рассчитаем ДОЭ с квантованной фазой, который фокусирует свет в кольцо [45]. Параметры расчета следующие к/ = 100 мм , К 0,5 мм — радиус ДОЭ, дискретность вдоль р равна 2 мкм, общее число отсчетов 256. Радиусы кольца равны Кг = 0,3 мм, 2 = 0,5 мм. На рис. 2.20 показан результат расчета при разбиении радиуса на несколько колец (Л = 15) после 12 итераций. Значения энергетической эффективности фокусировки в кольцо 89%. Отметим, что в отличие от общепринятой практики [21] в данном случае квантование фазы неэкви-дистантное. Обычно рассчитанную непрерывную функцию фазы (р (х) подвергают эквидистантному равномерному квантованию по N уровням [c.80]

Данные таблицы 2.2 показывают, что решетки, рассчитанные по алгоритму ГС, имеют среднеквадратичную ошибку 10 — 15% при энергет1гческой эффективности Е = Ш - 99%. АА-алгоритм позволяет уменьшить ошибку 6 до 0,1-0,2% при незначительном сшжении энергетической эффективности Е на 1-3%. Для решеток, рассчитанных по градиентному методу для функционала е (р, 2), ошибка <5 почти на порядок меньше, чем для решеток, рассчитанных по алгоритму ГС. В процессе расчетов было получено, что сходимость градиентного метода для функционала е( ,р) наилучшая при р 2 с ростом р скорость сходимости уменьшается. [c.92]

Геометрооптическому расчету голографрмеского фильтра для выравнивания профиля интенсивности посвящена работа [87]. Недостаток таких фильтров в низкой энергетической эффективности. В работе [88] голографический фильтр рассчитывался итеративным методом в приближении скалярной дифракции. Такой подход позволил достичь более высокой точности формирования требуемого распределения интенсивности. Численный эксперимент с фокусатором, преобразующим гауссов пучок в квадрат с постоянной интенсивностью проводился в [89]. В этой работе бкЕло, в частности, показано, что геометрооптический метод для расчета ДОЭ применим, если размер области фокусировки больше семи дифракционных пятен. [c.103]

В процессе расчетов получается, что шшроксимация ФКП бинарного ДОЭ функцией 42(11 Ьг) является приемлемой уже при 1 — 2 > 4,5. Для приведенных примеров, включающих регуляризованный расчет приращения АЛг (и Ьх, 2), обратный переход от функщш Л2(и 1, 2) к бинарной функции при 1 = 2 = 4,5 приводил к снижению энергетической эффективности Е всего на 1-2% при незначительном увеличении 6 на 1-2%. Отметим, что расчет приращения А 2 (и 1, 2) без регуляризирующих множителей приводит к большей (в 2-3 раза) ошибке в значениях Е ш 6 при обратном переходе к бинарной функции. [c.132]

Пример 2.16. В таблице 2,5 представлены результаты расчета бинарных ФДР для различного чигла порядков с равной интенсивностью. Энергетическая эффективность Е — 73 75% и среднеквадратичная ошибка <5 — 3 5%, полученные для ФДР числом порядков до 51 X 51, подтверждают высокую работоспособность предложенного метода. При итерационном расчете решеток, в качестве начального приближения / о (и) использовалась следующая фазовая функция [c.133]

Для исследования целесообразности расчета проводяш,их решеток в рамках электромагнитной теории, оценим работоспособность решеток, рассчитанных в приблж-жении Кирх1"офа для формирования М = 2Н +1 равных порядков. Для характери-стжки работы решеток будем использовать значения энергетической эффективности [c.177]

Пример 3.5. Для исследования была выбрана 11-порядковая бинарная дифрак-щюнная решетка с ццубиной штрихов к X/4 к с координатами штрихов (.тх, С1) = = (0,0,06857), (х2,С2) = (0,20885,0,23582), (жз,сз) = (0,5293,0,19171), (ж4,С4) = = (0,72854,0,13583). Приведенные координаты штрихов нормированы на период решетки. Согласно работе [11] данная решетка в приближении Кирхгофа имеет энергетическую эффективность Е 76,6% при среднеквадратичной ошибке формирования равной интенсивности порядков менее 1%. Для оценки применимости приближения Кирхгофа был проведен расчет интенсивностей порядков решетки при следующих значениях периода (к 7,2Л, 15,2А, 25,2Л, 35,2Л. Расчет проводился для ТЕ-поляризации по формулам (3.27)-(3.32) при нормальном падешш плоской волны-. Значения среднеквадратичной ошибки и энергетической эффективности Е составили 30,2% и 83,8% при (1 - 7,2Л, 17% и 78,9% при (I - 15,2Л, 12,1% и 78,5% при с1 = 25,2А, 10,6% и 83,8% при ё = 35,2Л. Приведенные результаты расчетов показывают, что для 11-порядковой решетки при периоде (I > 15А ошибка 6 15%, то есть скалярное приближение дает приемлемую точность. В то же время при й = 7,2Л расчет в скалярном приближении приводит к значительной ошибке 5 > 30%. Проведенный пример наглядно демонстрирует актуальность точных процедур синтеза решеток в рамках электромагнитной теории при малых (относительно длины волны) периодах. [c.177]

Для исследования целесообразности расчета диэлектрических решеток в электромагнитном приближении предварительно был проведен анализ работы решеток, рассчитанных в приближении Кирхгофа д.пя формирования М = 2N -I- 1 равных порядков. Для характеристики работы решеток были использованы значения энергетической эффективности Е (см. (3.205)) и среднеквадратичной ошибки S формирования заданной равной интенсивности норядщов (см. (3.206)). [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...