Соотношения теплового баланса

Разобранный пример показывает, что консервативность схемы не обеспечить без принятия специальных мер. Поэтому в настоящее время в большинстве случаев разностные уравнения получают не из аппроксимации операторов дифференциального уравнения, а из непосредственной аппроксимации самих соотношений теплового баланса, записанных для элементарных объемов. При этом для тепловых потоков на границах используются выражения, обеспечивающие выполнение условий согласования. Этот способ построения консервативных разностных схем называется интегро-интерполяционным методом или методом баланса. [c.87]

Соотношения теплового баланса [c.166]

Следовательно, общая теплота, оказывающая влияние на термическую обработку материала торца в реальном процессе его оплавления, может быть выражена соотношением теплового баланса [c.35]

На электростанциях (теплоэлектроцентралях) СССР принято относить, на основе соотношений тепловых балансов, экономию тепла, обусловленную теплофикацией, к производству электрической энергии. При этом на долю теплового потребителя относят действительно отпускаемое ему количество тепла Сп, т. е. столько же, сколько из отдель-ной котельной в раздельной установке. [c.41]

Из уравнения теплового баланса (1-30) следует, что для определенной конструкции, работающей в вакууме, температура ее элементов во многом зависит от соотношения а/е. Изменяя это отношение в широком диапазоне значений, можно достичь либо определенной температуры, не увеличивая площади поверхности излучателя либо уменьшения площади радиационных поверхностей конкретной конструкции при заданной температуре, т. е. получить выигрыш в весе либо при данных температуре и весе интенсифицировать тепловые процессы, протекающие в энергетических устройствах. [c.186]

Так как в соотношение (2.21) разница между приближениями входит в квадрате, метод Ньютона называется методом второго порядка. Следует отметить, что оценка (2.21) практически никогда не используется, так как вычислить F и F" и исследовать на экстремум их модули — задача для сколько-нибудь сложной функции F по своей трудоемкости неадекватная той цели, ради которой ее следует решать. Вообще, метод Ньютона — это достаточно громоздкий в реализации метод, так как он требует вычисления двух функций F к F. Его можно рекомендовать для решения сравнительно простых уравнений, когда F может быть вычислена относительно просто. На практике, когда вычисление F сложно, прибегают к ее приближенному вычислению, т. е. берется Ф л MF (см. (2.20)). При этом получается сходящийся итерационный процесс первого порядка, близкий по своему геометрическому истолкованию к методу касательных. Примером может служить решение уравнения теплового баланса поверхности ЛА. Для стационарного состояния справедливо следующее уравнение [c.78]

При испарении пленки на первый взгляд теплоотдача должна подчиняться тем же закономерностям, что и при конденсации. То обстоятельство, что начальный расход жидкости в пленке при испарении обычно является заданным, а убыль расхода за счет испарения, как правило, не очень значительна, делает анализ теплоотдачи при испарении (в рамках подхода Нуссельта) даже более простым, чем при конденсации. Полагая, что расход жидкости в любом сечении пленки легко определяется из теплового баланса при известном его значении на входе, число Re , для испарения выступает как определяющий критерий подобия. Все соотношения, полученные выше для ламинарной пленки и определяющие изменения расхода в пленке с плотностью теплового потока на поверхности, остаются в силе. Локальная теплоотдача для гладкой ламинарной пленки при ее испарении с поверхности в среду собственного пара описывается формулой (4.37). Отличие лишь в направлении теплового потока, так как теперь АТ = - Т , Т > Т . Имея в виду, что при условии [c.180]

Выведем соотношение между q - и q из уравнения теплового баланса q - - 1/ц = 1 , разделив обе его части на q [c.141]

Соотношением, определяющим тепловой баланс в движущейся электропроводной жидкости, является уравнение возрастания энтропии, которое для несжимаемой -кидкости имеет вид [c.393]

Как уже отмечалось, первые два способа не могут точно отразить физические процессы тепломассопереноса и по определению предполагают обязательное влияние массо-обмена на теплообмен. По третьему способу соотношение д = / п справедливо при составлении теплового баланса для поверхности пограничного слоя, соприкасающейся с окружающим воздухом. Если же составлять баланс для поверхности слоя, соприкасающейся с продуктом, то, во-первых, из 1 п необходимо вычесть энтальпию воды так как ее перенос происходит без затраты теплоты и должен быть отражен лишь в материальном балансе [221 во-вторых, нужно вычесть также теплоту переохлаждения (перегрева) пара Ср ( Т Тв), поскольку она связана с обменом энергией в самом пограничном слое. Таким образом, для рассмотрения остается лишь теплота парообразования г, что приближает третий способ распределения теплового потока ко второму, но сухая составляющая не содержит потока массы. Окончательно получаем для поверхности раздела продукт — теплоноситель [c.26]

Для определения соотношения между 2 и 1 следует использовать тепловой баланс сушильной камеры в виде [c.367]

Тепловой баланс между количеством тепла, отданным ядром бикалориметра, н воспринимаемым окру-л<ающей средой термостата (печи), выражается соотношением [c.126]

Соотношение, связывающее приход и расход тепла в котельном агрегате, представляет его тепловой баланс. Другими словами, тепловой баланс котельного агрегата представляет собой выражение закона сохранения энергии для него. [c.301]

Уравнение теплового баланса. Изменение энтальпии теплоносителя вследствие теплообмена определяется соотношением [c.442]

Количество конденсата G, которое определяется соотношением (ж), образовалось за счет конденсации пара на всем протяжении плиты, расположенном выше сечения х. Поэтому величина G может быть получена также из уравнения теплового баланса для участка длиной х при ширине плиты, равной единице [c.131]

Первым этапом методики прогнозирования является разработка математических моделей агрегатов-источников БЭР и утилизационных установок для возможных стратегий перспективного развития. Математические модели технологических процессов строятся на основе данных статистического анализа или с использованием математических соотношений, вытекающих из физической природы процессов (уравнений материального, теплового баланса и т. п.). При этом простые аналитические модели позволяют вчерне разобраться в основных закономерностях явлений, а любое дальнейшее уточнение может быть получено статистическим моделированием. В этом заключается дуализм использования математических моделей технологических процессов, которые, с одной стороны, являются неотъемлемой частью всего комплекса методов принятия решений в условиях неопределенности, а с другой стороны, будучи использованы в качестве самостоятельных объектов исследования, эти модели позволяют получить ряд полезных результатов. Путем варьирования различных параметров (входных по отношению к моделируемому процессу) может быть оценен целый ряд функциональных зависимостей, а также получаемые при возмущениях на входе изменения параметров на выходе системы (к которым относятся, в частности, удельные показатели выхода и выработки энергии на базе БЭР). [c.269]

В уравнении теплового баланса охладителя (закалочная жидкость — вода) Vg (объём) и t/ (температура охлаждающей воды по выходе её из охладителя) определяются с помощью графика (фиг. 2) из соотношений [c.148]

Появление радиационной составляющей в тепловом балансе на поверхности теплозащитного покрытия заставляет полностью пересмотреть модели разрушения, изложенные в предыдущих главах. Это связано прежде всего с изменением соотношения между тепловым и динамическим воздействиями на теплозащитное покрытие. [c.301]

Из соотношения (1) следует, что для постоянства коэффициента теплоотдачи по длине необходимо и достаточно, чтобы на всем рассматриваемом участке отношение скорости изменения тепловой нагрузки по длине к скорости изменения температурного напора сохранялось постоянным. Температура жидкости в этом соотношении — средняя калориметрическая в данном сечении. Связывая ее с нагрузкой уравнением теплового баланса, можно получить дифференциальные уравнения для различных практически важных случаев и проанализировать решения. [c.60]

Тепловой баланс сложного теплообменного аппарата. Некоторые теплообменные аппараты (например, парогенераторы) имеют несколько разделенных поверхностей нагрева (участков), работающих в различных условиях. В этом случае соотношение (1) удобно разбить на ряд уравнений [c.163]

Эффективность же контактных экономайзеров существенно зависит от а) потребности предприятий в горячей воде б) характера потребления воды (графика нагрузки) в) числа часов использования максимума нагрузки г) доли горячего водоснабжения в тепловом балансе котельной в разное время года и суток д) степени напряженности работы котельной, т. е. соотношения между потребностью в тепле и теплопроизводительностью котельной е) наличия в д отельной хвостовых поверхностей нагрева и дымососной тяги ж) температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха в газах з) необходимой температуры горячей воды и т. д. [c.152]

Численные величины членов уравнения теплового баланса и соотношения между ними не постоянны они зависят от вида операции, режи.мов резания, материала заготовки и инструмента, геометрии заточки последнего и т. п. [c.9]

Установим основные соотношения между приведенными величинами. Уравнение теплового баланса турбогенератора, характеризующее превращение тепла в электроэнергию в турбогенераторе, имеет вид [c.33]

TO, используя (2.22) и (2.19), получим из соотношения (2.20у уравнение теплового баланса, имеющее ясный физический смысл. [c.35]

Подстановка полученных выражений в уравнение (22) теплового баланса для поверхности тела приводит к соотношению [c.27]

Уравнение теплового баланса получается из выражений (56) и (252). Производим в нем замену разности температур t —t с помощью соотношения (246). Имеем [c.109]

Исходным соотношением для указанного уравнения являлось уравнение теплового баланса для установившегося потока газа [c.8]

Тепловой баланс системы образец—трубка—среда подчиняется соотношению [c.61]

При экспериментальных исследованиях решеток и одиночных сопл, а также в тепловых расчетах турбин, как правило, известна расходная влажность i/p = l—Хр, определяемая из теплового баланса. Во многих случаях влажность измеряется специальными зондами (см. гл. 14). Измеряемая влажность в общем случае отличается от расходной. Зависимость между расходной сухостью пара и измеряемой (истинной) х может быть получена из соотношения [c.318]

Следует подчеркнуть, что калориметр измеряет термодинамическую (диаграммную) влажность пара, поскольку расчет влажности производится по термодинамическому соотношению. Сравнение степени влажности, измеренной калориметром, со степенью влажности, рассчитанной по тепловому балансу конденсатора, дало расхождение порядка 2%. [c.394]

В зоне ухудшенного теплообмена термодинамическое межфазо-вое равновесие нарушается, так как теплота, подводимая к потоку, расходуется здесь не только на испарение капель жидкости, но и на перегрев части пара. В зависимости от значений режимных параметров (рш, р, q) соотношение между количествами теплоты, идущими на перегрев пара и на испарение жидкости, может меняться в широких пределах. Поэтому в этих условиях расчет па-росодержання х по уравнению теплового баланса без учета теплоты, затраченной на перегрев пара, не дает истинного значения х, а коэффициенты теплоотдачи, определенные по равновесной температуре насыщения, могз т оказаться много меньше их значений, вычисленных для эквивалентного массового расхода чистого пара. [c.332]

Число Якоба характеризует соотношение между тепловым потоком, идущим на перегрев единицы объема жидкости, и объемной теплотой парообразования. Оно зависит от давления и перегрева жидкости. С повышением давления число Якоба уменьшается, так как существенно увеличивается плотность пара. Наоборот, с понижением давления это число увеличивается. С увеличением перегрева жидкости число Якоба растет. В зависимости от различных условий составляются соответствующие уравнения теплового баланса на границе парового пузыря, из которых находятся аналитические зависимости для определения радиуса пузыря в период его роста на центре парообразования. При давлениях выше атмосферного (число Якоба 20) рост парового пузырька происходит за счет теплоты, передаваемой от поверхности нагрева к его основанию через прилегающий слой жидкости. Изменение задиуса парового пузырька во времени определяется зависимостью Л. 99, 126] [c.299]

Заметим, что па зависимость теплового баланса от соотношения конструктивных размеров детали до сих пор не обра- [c.52]

Первая зона, прилегающая к поверхности толщиной порядка бн, где в основном поглощается излучение, но температура меняется слабо в силу того, что подводимый радиационный тепловой поток поглощается при деструкции полимера. Поэтому вклад теплоемкости в тепловой баланс сравнительно невелик. Аналогично из-за малости dTjdy перенос тепла за счет теплопроводности играет второстепенную роль. Поэтому приближенно можно записать следующее соотношение [c.150]

Справедливость этого вывода была теоретически проверена для различных начальных сочетаний параметров. Зависимость подтверждается экспериментально (рис. 6, б). Этот результат не является, вообще говоря, неожиданным. Действительно, из теплового баланса видно, что увеличение диаметра при неизменных остальных параметрах приводит к пропорциональному увеличению длины экономайзерного участка и соответственно к уменьшению длины испарительного участка, что увеличивает устойчивость потока. Чтобы вернуться к соотношению между длинами экономайзерного и испарительного участков, определяющему при прочих равных условиях состояние потока на границе устойчивости, необходимо пропорционально уменьшить массовый расход среды. Незначительное отклонение между обратно пропорциональным изменением диаметра и граничным массовым расходом связано с изменением напорного паросодер- [c.59]

Обозначим массу потока, отдающего тепло, /щ, а воспринима-юш,его т , тогда уравнение теплового баланса даст соотношение [c.89]

Таким образом, определение влажности сводится к измерению температур в промежутках между нагревателями электрокалориметра и последующему расчету влажности пара по (2.1). Подобный электрический калориметр был применен в ЦКТИ для определения влажности пара в проточной части низкого давления турбины. Следует подчеркнуть, что калориметр измеряет термодинамическую (диаграммную) влажность пара, поскольку расчет влажности производится по термодинамическому соотношению. Сравнение влажности, измеренной калориметром, с влажностью, рассчитанной по тепловому балансу конденсатора, дало расхождение около 2 %. Электрический калориметр рассматриваемого типа имеет важное преимущество по сравнению с обычными калориметрическими устройствами, так как нет необходимости точно измерять расход пара через прибор. Однако наличие магистрали отсоса влажного пара приводит к тому, что приборы — калориметры не измеряют влажности в точке потока, и вопрос представительности пробы пара, особенно при больших скоростях течения, весьма сложен и требует специального изучения. Электрокалориметр, помимо этого, малопригоден для проведения измерений, связанных с траверсироваиием потока влажного пара. [c.38]

Коэффициент тепловой разверки можно определить экспериментально по тепловому балансу трубы и элемента с учетом распределения расходов ареды из соотношения [c.253]

Система отопления. На основе анализа математических моделей система отопления может бьггь описана соотношениями, приведенными в [30, 31]. Их совместное решение позволяет определить тепловую производительность системы отопления для расчетных и переменных режимов. Модель переменных режимов для независимого присоединения систем отопления (см. рис. 4.2, а) может быть описана соотношениями из [20, 94, 95]. Таким образом, моделирование режимов системы отопления основано на решении нелинейной системы алгебраических уравнений теплового баланса и теплопередачи. В зависимости от функциональной задачи АСУ ТП входные данные процессов отопления и результаты расчета могут варьироваться следующим образом. Для задачи Расчет графика центрального качественного регулирования исходными данными являются температура воздуха в помещении, а результатом расчета — температура сетевой воды в подающей линии и расход теплоносителя на систему отопления (рис. 3.8, а). В остальных задачах заданной считается температура сетевой воды в подающей линии, а неизвестными — расход теплоносителя и температура воздуха в помещении (рис. 3.8, б). [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...