Схема регенеративной системы

СХЕМА РЕГЕНЕРАТИВНОЙ СИСТЕМЫ [c.57]

В процессе проектирования регенеративной системы подогрева питательной воды необходимо спроектировать всю тепловую схему установки, чтобы определить дополнительные расходы пара в отборах, а также места ввода в проточную часть турбоагрегата пара, поступающего извне, для его утилизации. Особую роль [c.115]

Система регенерации турбины предназначена для подогрева воды, подаваемой в котел. Принципиальная схема регенеративной установки турбины К-800-240-3 Ленинградского металлического завода (ЛМЗ) показана на рис. 20. Экономическая целесообразность применения регенеративного подогрева воды заключается в том, что при этом тепло [c.57]

Поэтому схема регенеративного подогрева разрабатывается после того, как решен вопрос о системе отпуска тепла со станции и [c.111]

Экономайзер в схеме ПГУ по газовой стороне связан с ГТУ, а по водяной стороне — с регенеративной системой паровой турбины. Экономайзеры утилизируют до 15% тепла при небольших температурных разностях газа и воды. Низкие величины коэффициентов теплоотдачи со стороны газов обусловливают значи- [c.141]

Конечное давление пара, регенеративная система паровой ступени цикла, параметры газовой ступени подлежат техникоэкономической оптимизации, при которой используются результаты предварительной термодинамической оптимизации. Техникоэкономическая оптимизация основана на исследовании динамики соотношения капитальных и эксплуатационных затрат на установку при изменении тепловой схемы и параметров цикла. [c.211]

Наименее экономичная схема (рис. 3-18) — с каскадным сливом конденсата греющего пара, так как в этой схеме происходит вытеснение горячим конденсатом нижележащих отборов. Вытеснение горячим конденсатом греющего пара отборов более низкого давления при каскадной схеме рис. 3-18 приводит к снижению экономичности регенеративной системы. Это снижение экономичности может быть подсчитано по методу коэффициента ценности теплоты (см. подробнее гл. 5). [c.52]

Принципиальная схема ЖРД с центральным телом приведена на рис. 100. Водород, нагретый до 660 К после прохождения каналов регенеративной системы охлаждения, подается параллельно в турбины ТНА окислителя и горючего. Пройдя турбины, водород (за исключением малой доли, подаваемой в донную область центрального тела) поступает в коллектор смесительной головки камеры сгорания. [c.185]

ОСНОВНОГО конденсата турбины и возвращается с питательной водой в котел. Следовательно, испарительную установку, включенную по такой схеме, можно рассматривать как элемент регенеративной системы турбоустановки. Действительно, когда испаритель не включен в работу, подогрев основного конденсата турбины от энтальпии /г + j до энтальпии /г происходит в регенеративном подогревателе Я паром, поступающим по линии 1 из отбора турбины. Когда испаритель работает, подогрев основного конденсата ведется последовательно в конденсаторе испарителя КИ и подогревателе Я в том же диапазоне энтальпий. При этом общее количество отборного пара остается неизменным. Неизменной остается и тепловая экономичность турбоустановки. Такое включение испарительной установки в тепловую схему турбоустановки называют без потерь потенциала. В тепловой схеме конденсационной турбоустановки испарители и конденсаторы испарителей размещаются в системе регенеративного подогрева низкого давления, т.е. между подогревателями, установленными на линии подогрева основного конденсата до деаэратора. Для таких условий температурный перепад, который может быть использован в испарителе, не превышает разности температур насыщения пара, поступающего в смежные отборы. Обычно этот перепад не превышает 15—20 °С. При постоянном пропуске основного конденсата через конденсатор испарителя его конденсирующая способность будет определяться диапазоном подогрева основного конденсата, который тем больше, чем меньше температурный напор в испарителе. [c.242]

На рис. 8.4 показана принципиальная тепловая схема турбоустановки с турбиной Р-102/107-12,8/1,45. Регенеративная система подогрева питательной воды содержит три ПВД, питаемые из отборов турбины. Температура питательной воды 234 °С. Данные по отборам приведены в табл. 8.4. ПВД-1 питается паром из выходного патрубка и одновременно из концевого уплотнения. [c.246]

На рис. 10.7 показана тепловая схема турбоустановки. Регенеративная система турбины имеет четыре ПНД, деаэратор и три ПВД, за которыми температура питательной воды при номинальном режиме составляет 247 °С. Типы и количество подогревателей сетевой воды выбираются при проектировании ТЭЦ. Нагрев сетевой воды — одноступенчатый. [c.289]

Обычно по такой схеме в системе регенеративного подогрева турбины испарители и КИ устанавливаются между регенеративными подогревателями, находящимися до деаэратора, т. е. на линии регенеративного подогрева основного конденсатора. Устанавливаемые здесь регенеративные подогреватели принято называть подогревателями низкого давления (ПНД). В системе подогрева сетевой воды испаритель и КИ устанавливаются между сетевыми подогревателями, к которым подводится пар от теплофикационных отборов. [c.175]

При соответствующей нагрузке включается или выключается регенеративная система и производятся необходимые изменения тепловой схемы турбины согласно эксплуатационной инструкции. [c.334]

В регенеративной системе турбины применены однониточная схема включения ПНД и двухниточная схема включения ПВД. [c.149]

Поскольку испарители наиболее целесообразно включать в тепловую схему станции как часть схемы регенеративного подогрева питательной воды, то необходимо стремиться осуществить это так, чтобы по возможности не ухудшать показателей системы регенерации. Этого можно достигнуть, если выбрать величину в таких [c.231]

Расчет тепловых балансов элементов регенеративной системы принципиальной тепловой схемы электростанции начинают обычно с регенеративных подогревателей высокого давления, затем составляют и решают уравнения материального и теплового баланса деаэратора, после этого переходят к уравнениям тепло- [c.156]

Для фторсодержащих углеводородов, как и для других многоатомных веществ, характерен положительный наклон верхней пограничной кривой. При адиабатическом расширении пара сверхкритических параметров он в конце расширения является перегретым, что приводит к значительным потерям тепла в конденсаторе. Поэтому в схеме установки, предлагаемой в работе [Л. 34], предусматривается использование тепла перегрева для регенерации. Существенным недостатком такой установки является сильно развитая система регенеративного подогрева. Размеры и стоимость регенеративных теплообменников ограничивают возможность практического применения описанной установки, [c.16]

Важным достоинством описанной схемы является ее способность сглаживать пики в расходах тепла и воды. Это достигается использованием объединенной (по пару) деаэраторной установки, наличием регенеративных водоводяных теплообменников и буферных баков горячей воды в системе теплосети, а также объединением систем паропроводов обоих параметров через РОУ. Следует указать и на ряд особенностей водно-химического [c.10]

На рис. 19 изображена схема турбоагрегата с регенеративным подогревом питательной воды, а на рис. 20 —диаграмма процесса расширения в таком турбоагрегате. Определим внутренний к. п. д. агрегата по формуле (186). Однако он не будет отражать работу турбоагрегата в энергетической системе, а будет лишь приблизительно равен к. п. д. такого же турбоагрегата без отборов, так как диаграмма i—s составляется для одного килограмма рабочего агента. Коэффициент, рассчитанный по формуле (186), будет отражать только газодинамические качества проточной части агрегата. [c.98]

Надо иметь в виду, что эффективное использование отводимого тепла возможно только при охлаждении головки форсунки питательной водой, взятой после подогревателей высокого давления. К сожалению, практически такие схемы получаются очень сложными и ненадежными. Поэтому в больщинстве случаев применяют конденсат или относительно холодную (100°С) воду из дренажных баков. При этом происходит вытеснение части регенеративного отбора и выработка электроэнергии в этом случае в несколько раз ниже, чем на таком же количестве тепла, переданном питательной воде. Аналогичное положение создается при часто практикуемом на мазутных котлах охлаждении течек и рассекателя дробеочистки конденсатом, сбрасываемым в деаэратор 1,2 ат. Как показали расчеты на блоке 150 Мет, это приводит к недовыработке 300 кет или пережогу 0,2% топлива ( ). Использование технической воды нежелательно из-за образования накипи. Применение той или иной системы защиты зависит от мощности котла, ожидаемого графика нагрузок и квалификации обслуживающего персонала. [c.142]

Атомные электростанции классифицируют в первую очередь по числу контуров. Схемы одно-, двух- и трехконтурной АЭС показаны на рис. 2.10 — 2.12. Здесь 1 — реактор, т. е. аппарат, где вследствие деления ядер урана-235 развивается тепло, передаваемое кипящей воде. Насыщенный пар, образующийся в реакторе, в одноконтурной АЭС направляется непосредственно в турбину, а конденсат из конденсатора возвращается обратно в реактор, пройдя предварительно конденсатоочистку, регенеративные подогреватели и деаэратор. Для непрерывной очистки продувочной воды реактора имеется специальная установка, состоящая из циркуляционного насоса и системы теплообменников и фильтров. Очищенная в этих фильтрах продувочная вода не выбрасывается, а вновь возвращается в реактор. Так как турбины на АЭС работают на насыщенном паре, то после первых ступеней турбины пар становится влажным. Для удаления влаги перед последними ступенями турбины устанавливается сепаратор, отводящий влагу в деаэратор или в регенеративный подогреватель. Добавочная вода готовится на водоочистке. [c.45]

На фиг. 1 показана принципиальная схема простейшей паротурбинной установки, включая паровой котел и систему подогревателей питательной воды (регенеративную систему). Пар при высоком давлении и температуре поступает из котла 25 по паропроводу 1 к турбине 6. Перед турбиной на паропроводе расположены запорный клапан 2, служащий для полного отключения неработающей турбины, и клапан автоматического затвора 3, который приводится в действие системой защиты турбины и, в случае необходимости, мгновенно прекращает доступ пара к турбине. На цилиндре турбины или в непосредственной близости от него расположены регулирующие клапаны 5 (на схеме показаны четыре регулирующих клапана), которые соединяются с коробкой клапана автоматического затвора паропроводом 4. В конструкциях паровых турбин встречаются два типа клапанных коробок непосредственно соединенные с цилиндром турбины (приваренные к нему) или отдельно [c.6]

С X ема регенеративного подогрева питательной воды определяется на основе общих требований высокой надежности и экономичности принятым типом турбогенераторов, температурой питательной воды котельного агрегата, системой деаэрации и схемой включения деаэратора, типом и параметрами регенеративных подогревателей и питательных насосов. Выбор температуры питательной воды при регенеративном ее подогреве на установках с отечественным оборудованием определяется стандартом, приведенным в табл. 30 и 32. [c.190]

Отрицательное влияние паропарового промежуточного перегрева и системы регенерации оказывается соизмеримым с положительным влиянием остальных факторов. Вследствие этого результирующий термодинамический эффект для каждого конкретного энергоблока такого типа определяется особенностями его тепловой схемы и характеристиками основного оборудования. Поскольку характеристики парораспределительных органов турбины, питательных насосов и др., а также величина недогрева в промежуточном перегревателе и регенеративных подогревателях могут существенно различаться даже для однотипных энергоблоков, имеющих паропаровой промежуточный перегрев, при сравнении различных программ их регулирования могут быть получены неоднозначные результаты. [c.152]

На рис. IX.16 представлена как возможный вариант практической реализации рассматриваемого способа отключения регенеративных отборов предложенная ЦКТИ схема регулирования мощности, в которой импульс 1) противоаварийной автоматики действует на ЭГП системы управления регулировочными клапанами ЦВД и на регулятор мощности, управляющий обратными клапанами регенеративных отборов. Система сочетает повышение приемистости блока с сохранением защитных функций обратных клапанов. [c.172]

После нахождения первого приближения величины б .с осуществляется итерационный расчет МГД-генератора (операторы 4—6) таким образом, чтобы значение с необходимой точностью соответствовало заданному значению за счет изменения величины давления перед каналом р- . Для этого используется метод Ньютона, модифицированный для условий наличия погрешности при вычислении рассматриваемой функции (оператор 6). Затем следует расчет сопла (оператор 7). Параметры перед соплом рассматриваются как характерные для камеры сгорания, и в соответствии с ними определяются ее геометрические размеры, тепловые потери и недостающий параметр окислителя. Такой расчет (операторы 8—13) производится итерационно, также с использованием модифицированного метода Ньютона (операторы 11, 13). После этого находится количество регенеративных подогревателей турбины, рассчитывается компрессор с его системой охлаждения (оператор И) ж делается проверка достаточности приближения по Gn. (оператор 15). Если приближение недостаточно, расчет повторяется вновь по уточненным параметрам, необходимым при вычислении Ga. - В случае выхода из цикла определяются температурные напоры в парогенераторе, позволяющие уточнить последовательность размещения в нем поверхностей нагрева рассчитывается мощность установки в цепом и ее к.п.д. (оператор 16). На этом расчет технологической схемы заканчивается. Таким образом, итерационный цикл вычисления Gn. является внешним. Как видно из рис. 5.4, в алгоритме имеются внутренние циклы при расчете МГД-генератора и камеры сгорания. Кроме того, большое количество внутренних циклов содержится почти в каждом из указанных обобщенных вычислительных операторов, но они опущены, чтобы не усложнять блок-схему. [c.124]

Важное влияние на деаэрацию в конденсаторе могла бы оказать подача добавочной воды, особенно в летнее время, когда вода оказывается несколько недогретой до температуры конденсации пара. На рис. 5-3 показано влияние этого на примере конденсатора ХТГЗ. Как это следует из рис. 5-3, подача 50 г/ч добавочной воды, предусмотренных техническими условиями (около 5% полного расхода), не оказывает влияния на содержание кислорода в конденсате. Однако необходимо иметь в виду, что исследования проводились при подаче дренажей ПНД непосредственно в конденсатопроводы, помимо конденсатора. В схемах с подачей этих дренажей в конденсатор (см. рис. 1-1) с ними iMoryT поступать дополнительные количества воздуха из вакуумной части регенеративной системы. Поэтому правильной подаче дренажей в паровой объем конденсатора должно быть уделено соотетствующее внимание. [c.83]

Алгоритм ЦНИИКА базируется на ручной методике Ленинградского металлического завода и Московского энергетического института. Алгоритм реализован на ЭЦВМ М-20 в виде системы программ, которая состоит из трех частей I — расчет процесса расгаирения пара в турбине, II — расчет регенеративной системы, III —расчет расходов и мощностей. Вся логическая информация но проточной части турбины и регенеративной схеме подготовляется вручную и записывается в отдельных разрядах ячеек памяти ЭЦВМ. [c.56]

Приведенный на рис. 5.4 алгоритм реализован в виде программ для ЭЦВМ БЭСМ-4 на машинном языке и для БЭСМ-6 на языке АЛГОЛ. При расчете технологической схемы комбинированной установки применяются в качестве вспомогательных программы расчета физических параметров рабочих тел (низкотемпературной плазмы, кислород о-воз-душного окислителя, воды и водяного пара) и отдельных элементов схемы (МГД-генератора, камеры сгорания, сопла, компрессора и системы его охлаждения, регенеративной системы паровой турбины и т. д.). С учетом вспомогательных программ используется (например для БЭСМ-4) 3270 (8) ячеек оперативной памяти. Время счета составляет 15—40 мин в зависимости от исходных данных. [c.126]

Амбиофонические системы. Эти системы используют акустическую обратную связь в регенеративном режиме в том же помещении, откуда ведется передача, поэтому ее действие ощущают и сами исполнители. На рис. 7.25 показана схема амбиофонической системы. Кроме основных микрофонов, в студии устанавливают не менее двух дополнительных микрофонов, удаленных от исполнителей. Сигнал от них подается в раздельные каналы звуковоспроизведения с громкоговорителями, находящимися в той же студии в различных ее точках, иногда вводят в каналы временные задержки. Гром- [c.189]

Пуск в работу испарительных установок с термокомпрессорами, по сути дела, не отличается от пуска испарительной установки с конденсацией вторичного пара последней ступени в конденсаторе или же подогревателе регенеративной системы турбины. До тех пор, пока не получился вторичный пар, нагрев и испарение воды в испарителях происходят за счет свежего пара, подводимого к установке. Как только получился вторичный пар послед.чей ступени испарительной установки, ее переводят на работу по нормальной для нее схеме. [c.175]

Схема ЖРД с автономным регенеративным охлаждением. К категории двигателей с дожиганием можно отнести ЖРД с автономным регенеративным охлаждением, так как у них отсутствуют потери с отработанными газами ТНА. Схема такой системы приведена на рис. 13.20. Рабочее тело для питания турбины циркулирует в замкнутом контуре АВСД. На участке АВ рабочее телю находится в газовой фазе (перегретый пар), на з астке СД—в жидкой. [c.118]

Регенеративный двухконтурный параметрический усилитель при достаточной амплитуде накачки самовозбуждается и превращается в параметрический генератор. Принципиальная схема такого генератора дана на рис. 7.3. Для работы генератора необходимо, чтобы сумма парциальных частот контуров была J— — —р —II" близка к частоте накачки. В этом случае в системе возбуждаются [c.261]

Рис. 8.37. Схемы ядерных энергетических установок а—в—соответственно одноконтурная, двухкоптурная, трехконтурная / — ядерпый реактор 2 — турбоагрегат 3 — генератор 4 — конденсационная установка 5 —конденсатный насос б — система регенеративного подогрева питательной воды 7 — питательный насос 5 — парогенератор 9 — и J0— циркуляционные насосы соответственно контура реактора и промежуточного контура

К классическим проблемам в теплоэнергетике можно вполне отнести задачу определения оптимального распределения регенеративных отборов и выбора оптимальных параметров промперегрева с целью достижения максимальной тепловой экономичности турбоустановки, т. е. минимума удельного расхода тепла. Для упрощенных тепловых схем заданная задача решается аналитически. В работе В. Я. Рыжкина [Л. 35] широко используются комбинированные методы. С использованием метода Лагранжа для учета ограничений вида равенства получены системы алгебраических уравиений, удов-летворяюш,их условиям оптимальности распределения. Для численного решения этих систем применяется ЭВМ. [c.59]

Приведенные величины к. п. д. установок, подтверждая правильность полученных результатов расчетов тепловых схем установок а, б и в и выводов,, сделанных на основе их сравнения, показывают большое значение для достижения высокой тепловой экономичности ряда факторов экономичности исходного цикла, экономичности турбин, снижения потерь рабочего вещества и рассеяния тепла системой трубопроводов станции, экономичности котельной установки, применения регенеративного процесса, полной загрузки турбоагрегатов двухзального типа (на надстройках высокого давления). Результаты расчетов показывают, кроме того, важность повышения температуры перегрева пара при повышении начального давления. [c.224]

Основные положения даны в гл. III, 21 и в гл. VI, 32. Кроме того, следует при раз-ра ботке тепловой схемы иметь в виду то обстоятельство, что схема отпуска тепла со станции и схема водоподготовки в еначи-тельной мере влияют на выбор системы регенеративного подогре1ва и ее эффективность. Так, например, наличие большого потока тепла в виде вторичного пара от испарителя приводит иногда к необходимости полного отказа от установки подогревателя более низкого давления, так как конденсат турбин нагревается в охладителе испарителя до достаточно высокой температуры. Точно также ввод большого количества горячего конденсата от бойлеров или паропреобразователей в [c.110]

Это обстоятельство сказывается на выбора места установки насоса о тепловой схеме. Выше говорилось, что желательно приблизить насосы к запасу воды, т. е. установить их непосредственно под деаэратором (см. схему фиг. 95). Это подтверждается и соображениями о затрате мощности на насосы. Однако в ряде случаев для того, чтобы не ставить под полное давление воды подогреватели высокого давления, питательные насосы располагают еа ними и применяют специальные лерекачивающие или бустер-насосы, которые ра эвиоают напор, достаточный для преодоления сопротивления системы регенеративного подогрева. Основные питательные насосы при такой двухступенчатой схеме (ом. схему фиг. 93) работают на горячей воде, подогретой в системе регенеративного подогрева до конечной температуры. Это увеллчи-вает расход мощности на питательные насосы я утяжеляет их эксплоатацию, потому что усложняются вопросы уплотнения со стороны высокого и низкого давления насосов, да и само низкое давление может достигать 30 аг и больше. [c.135]

В рассмотренных примерах в качестве сжимаемого рабочего тела использовался газ или пар. Между тем в определенных случаях эффективным может оказаться использование в качестве рабочего тела высоковлажной двухфазной смеси, полученной в результате адиабатного вскипания насыщенней или недогретой до насыщения жидкости. В следующей главе будут рассмотрены примеры использования таких устройств применительно к задачам централизованного теплоснабжения. Основная трудность теайшческой реализации таких устройств состоит в определении профиля сопел, работающих на вскипающих потоках. Особый интерес представляет реализация возмом ности использования насосов, работающих на скачке давления, в системе регенеративного подогрева питательной воды на тепловых и атомных злектростанщях. На рис. 5.7 изображена принципиальная тепловая схема турбоустановки К-220-44, система регенерации которой содержит пять подогревателей низкого [c.109]

Схема I, аналогичная тепловой схеме мартеновской печи с котлом-утилизатором и системой испарительного охлаждения элементов ограждения, относится к тепло-технологическим установкам с пристроенными элементами установок внешнего теп-лоиспользоваиия. Следующие два варианта иллюстрируют тепловые схемы теплотехнологических установок с органически встроенными элементами установок внешнего технологического (//) и внешнего энергетического (III) теплоиспользования. Из этих вариантов большими потенциальными возможностями экономии топлива отличается вариант с внешним технологическим теплоиспользованием. Вариант IV иллюстрирует на примере доменной печи тепловые схемы технологических установок, смежно связанных с другими автономными установками (например, с котлами ТЭЦ). Здесь также приведена и ветвь пристроенных элементов установки для использования теплоты технологических отходов (доменных шлаков). Достижение наиболее высокой эффективности теплотехнологических установок с внешним замыкающим теплоиспользованием связано с необходимостью реализации, во-первых, особо низких значений отношения Qo. i/Qtti и, во-вторых, как можно более глубокого регенеративного теплоиспользования. [c.20]

При включении ут1илизациан1ных устройств в систему теплофикации эконо мия сн ижается и вследствие сезонности работы утилизаторов. Принципиально МОЖ1НО их включить так, чтобы зимой они являлись элементом теплофикационной системы, а летом— регенеративной схемы. Для этого зимой тепло утилизаторов используется для подогрева сетевой воды системы теплофикации, а летом — для подогрева конденсата турбин. При такой схеме включения вошро с о сезонности использования отпадает. [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...