Тепловой расчет труб

Тепловой расчет труб [c.266]

Теплогидравлический расчет системы. Гидравлический расчет системы. Тепловой расчет труб и приборов (см. гл. 9). [c.79]

На первом этапе, задаваясь величиной расчетного циркуляционного давления в системе и расходом воды на ее участках, выбирают диаметр труб. На втором этапе после теплового расчета труб определяют действительную величину естественного циркуляционного давления, возникающего при охлаждении воды в трубах, и выявляют необходимость уточнения предварительно сделанного гидравлического и теплового расчетов. [c.115]

Площадь нагревательной поверхности отопительных приборов рассчитывается на основании известных из теплового расчета труб величин теплоотдачи трубами б,р и температуры воды поступающей в приборы Тепловая нагрузка отопительного прибора бпр, Вт (ккал/ч), составляет [c.116]

В общем случае тепловой расчет любого агрегата базируется на у р а в н е-н и и его т е п л о в о г о баланс а, которое составляется путем приравнивания потоков входящей в агрегат и выходящей из него теплоты. Рассмотрим в качестве примера тепловой баланс топки водогрейного котла (рис. 17.1). Поступающее в нее газообразное топливо сгорает вместе с подаваемым воздухом. Большая часть выделяющейся теплоты отдается воде, которая движется в трубах, размещенных по стенам топки. [c.131]

Так, в тепловом расчете котла приходится вычислять эквивалентную поверхность пучка труб, воспринимающих тепло излучением из топочного пространства. Эту поверхность обычно представляют в виде произведения [c.259]

В тепловом расчете отдельных поверхностей учитываются сочетание радиационной и конвективной теплоотдачи от продуктов сгорания, характер омывания ими труб, наличие на трубах внутренних и внешних отложений, теплофизические свойства и характеристики рабочего тела (теплопроводность, температуропроводность, вязкость, температура, давление), конструктивные особенности поверхностей нагрева (шахматное, коридорное расположение труб, их диаметр, оребрение и т. д.), наличие очистки от загрязнений. [c.198]

После проведения теплового расчета необходимо определить затраты мощности на прокачку теплоносителя по трубам. [c.140]

В связи с непосредственной связью между процессами тепломассообмена и гидравлическим сопротивлением при конденсации в трубе расчеты последнего следует проводить одновременно с тепловыми расчетами, используя информацию по локальным значениям б, v , vq, v 02, Re", и" и т. д. Изменение статического давления парового потока рассчитывается в пренебрежении энергией пленки конденсата и диссипацией энергии в ней. [c.168]

Температура насыщения на входе в испарительный участок известна из расчета экономайзерного участка температура насыщения на выходе из испарительного участка первоначально задана. Производят тепловой расчет участка и определяют его гидравлическое сопротивление при заданном режиме. При несоответствии полученной величины сопротивления заданной после внесения необходимых изменений в конструкцию испарителя (изменение сечения труб и т. д.) расчет повторяют. [c.228]

Особенности теплового расчета прямоточных парогенераторов. В прямоточном парогенераторе приходится учитывать различие в интенсивности работы отдельных участков испарителя. При паросодержании 60—70% и более по ходу испаряемой воды наступает резкое ухудшение теплообмена вследствие нарушения режима устойчивого омывания поверхности нагрева кипящей жидкостью. В связи с этим начальный участок испарителя рассчитывают по формулам для развитого кипения в трубах, а на участке с паросодержанием более 60—70% коэффициенты теплоотдачи принимаются теми же, что и для пара. Некоторое занижение среднего коэффициента теплопередачи при этом идет в запас расчета. [c.228]

Предварительный гидродинамический расчет производят после составления теплового баланса аппарата. Он заключается в определении расходов и скоростей теплоносителей в отдельных элементах аппарата. Расчет сопротивлений элементов производят как исключение, например, в том случае, когда без знания перепада давлений в трубной системе невозможно определить коэффициент теплоотдачи от поверхности труб. Эта стадия гидродинамического расчета предшествует детальному тепловому расчету. [c.229]

Утонение стенки трубы за весь расчетный срок службы должно компенсироваться добавкой к расчетной толщине стенки. Температуру необходимо определять в самом горячем месте трубы с учетом возможной максимальной температуры разверки, предусмотренной тепловым расчетом парогенератора. [c.61]

Утонение стенки трубы за весь расчетный срок службы должно компенсироваться добавкой к расчетной толщине стенки. При этом следует учитывать утонение с наружной и внутренней стороны. Температуру необходимо определять в самом горячем месте трубы с учетом возможной максимальной температурой разверки, предусмотренной тепловым расчетом котельного агрегата. [c.309]

Как бы совершенна ни была подготовка питательной воды и как бы точно ни контролировался и поддерживался водный режим котла, в процессе эксплуатации па поверхностях нагрева образуются отложения. Допускаемая толщина отложений ограничивается допускаемым повышением температуры труб. Следует отметить, что это весьма существенное и неизбежное в эксплуатации повышение температуры стенки не учитывается ни в нормах расчета на прочность [Л. 50], ни в нормах теплового расчета котельного агрегата (Л. 133]. Для периодического удаления отложений производят кислотные промывки, аналогичные предпусковым. Необходимо, чтобы продолжительность рабочей кампании между кислотными промывками была не менее 4 тыс. ч. [c.342]

Температурные напряжения, вызванные градиентом температуры по толщине стенки трубы из пластичной стали, не приводят к разрушению. Только при явно циклическом характере изменения температурных напряжений с числом циклов, намного превышающим обычное число пусков и остановов котла за весь срок службы, может происходить разрушение труб котла от усталости. Поэтому температурные напряжения не учитываются при расчете труб котла на прочность. Там, где по условиям работы неизбежны циклические изменения температурных напряжений (в частности, в трубах НРЧ), ограничивают толщину стенки труб и тем самым ограничивают тепловые напряжения. [c.380]

На выносные циклоны включаются преимущественно экранные контуры котла. Надежная работа этих контуров, связанных с циркуляционным контуром котла отдельными соединительными трубами по пару и воде, в сильной степени зависит от точности расчетного определения паропроизводительности этих контуров при различных топочных режимах работы котла. Для определения паропроизводительности отдельных элементов котла необходимо осуществлять подробный тепловой расчет котла и устанавливать величину тепла, передаваемого в топке путем лучеиспускания. Как известно, количество тепла, поглощаемого в топке путем лучистого теплообмена, зависит от количества, вида и способа сжигания топлива, температуры подогрева воздуха, избытка воздуха и т. п. [c.83]

Освещенная длина экранных труб ограничивается теми же пределами, которыми ограничивается учитываемая при подсчете активного объема топочной камеры часть объема топки. Угловой коэффициент экранов х определяется в зависимости от их конструктивных характеристик по кривым, приведенных в нормативном методе теплового расчета [Л. 1]. Средняя тепловая нагруз- [c.112]

При этом возможны два варианта. В варианте, представленном на графике на рис. 9-13,а кривой 1, тепловая разверка укладывается в допускаемые -по нормам теплового расчета 20% [Л. 7], что свидетельствует о безупречности конструкции и режима. В варианте, представленном кривой 2, разверка превышает нормативную вели-, чину, однако температура труб при этом остается ниже допустимой. Поверхность нагрева работает вполне надежно, и углубленных исследований не требуется. [c.197]

Наиболее характерно в данном примере то, что проверка температурного режима труб по нормам теплового расчета вскрыла такие запасы надежности, которые перекрывали все мыслимые не- [c.216]

В целях определения тепловой нагрузки по высоте топки выполняется позонный тепловой расчет топочной камеры, с помощью которого рассчитываются температуры продуктов сгорания в конкретных зонах и тепловая нагрузка радиационных поверхностей нагрева для оценки надежности работы металла труб. Данные этих расчетов используются при разработке тепловой схемы котла, выборе скоростей пара и воды, расчете температуры стенок металла трубных поверхностей нагрева, подборе марки стали поверхностей нагрева и неохлаждаемых креплений и т.п. [c.19]

Первое систематическое исследование теплоотдачи и сопротивления пакетов труб было произведено в Советском Союзе в ЦКТИ [1], причем были охвачены не только гладкотрубные пакеты, но также пакеты из ребристых, плавниковых и других труб. Эти материалы были заложены в довоенные, а также в выпущенные в 1945 г. уточненные нормы расчета котельных агрегатов. Вслед за ЦКТИ обширное исследование трубных пакетов было поставлено во ВТИ как в лабораторных, так и в эксплуатационных условиях. Соответствующие нормы теплового расчета вышли в 1952 г. [c.133]

Существующая в настоящее время методика теплового расчета [Л. 12] себя оправдала, по требовала некоторых уточнений, выявившихся в результате длительной эксплуатации и при экспериментальных работах i. Кроме того, методику необходимо было дополнить расчетами таких узлов, как ограждения с ошипованными трубами, ограждения из плавниковых труб и ряд других узлов, встречающихся в котлах новых конструкций. [c.4]

Значения степени черноты факела можно заимствовать из теплового расчета котельного агрегата. При отсутствии данных расчета средние значения степени черноты пламени ei можно ориентировочно принимать по табл. 3-1, а значения черноты полного излучения обмуровочных материалов и стальных труб — по табл. 3-2. [c.62]

Теплонапряжения, температуры среды и труб по данным теплового расчета и схемы приведены на рис. 5-21. [c.173]

Усреднение шагов труб в пучке производится по формуле типа (1-40). При наличии теплового расчета ввиду относительно слабой зависимости коэффициентов сопротивления от шагов можно принимать усредненные шаги из этого расчета. В пучках с разрывами по ходу газов продольный шаг принимается равным фактическому шагу без учета разрывов. [c.23]

При тепловом расчете труб с противодавлением определяются температуры по толщине железобетонного и газоотводящего стволов и воздуха в зазоре. Расчет проводят путем решения системы уравнений теплового баланса дымовой трубы с учетом фильтрации воздуха из воздушного зазора в газоотводящий ствол по зонам методом приближения. Высота каждой зоны приравнивается расстоянию между консолями. В пределах каждой зоны значения диаметров и толщин конструкции принимаются средними [34]. Теплоаэродинамический расчет трубы с одним или нескольки- [c.120]

Оценку степени удаления золовых отложений с труб топочных экранов в циклах водной очистки можно провести при помощи истинного значения коэффициента тепловой эффективности экранов г ) и теплового сопротивления отложений R. При этом величина if рассчитывается как соотношение воспринятых экранами и падающих на них тепловых потоков с вычетом потока обратного излучения от золовых отложений. Таким образом, tj) показывает долю воспринимаемого экранами потока теплоты от падающего излучения. Поскольку уменьшение тепловосприятия топки со временем происходит из-за загрязнения экранных труб золовыми отложениями, определенный таким образом истинный коэффициент тепловой эффективности экранов характеризует процесс загрязнения более четко, чем коэффициент, учитывающий загрязнение топочных экранов по нормативному методу теплового расчета ijJH- Зная истинный коэффициент [c.222]

Тепловой расчет. Принципиальная тепловая схема ПГ (рис. 11,3) представляет собой контур естественной циркуляции. Питательная вода с температурой /о подается в корпус ПГ, где смешивается с циркулирующей водой, поступает вниз испарителя и кипит на наружной иоверхиостн труб, внутри которых циркулирует вода первого контура. Пароводяная смесь сепарируется, н на выходе сепараторов получается сухой насыщенный пар. Исходные данные паропропз- [c.181]

В настоящее время нет экспериментальных данных по теплоотдаче при продольном обтекании диссоциирующим теплоносителем ЫгО пучка труб. Поэтому остановимся кратко лишь на экспериментальных исследованиях по теплообмену при турбулентном течении N204 в обогреваемых трубах, так как эти исследования играют важную роль при обосновании методов теплового расчета реактора. [c.93]

Коэффициент трения на границе раздела фаз рассчитывается по данным Карпентера и Колбэрна [4.41]. Программа расчета тепломассопереноса и гидродинамики при конденсации химически реагирующего газа К204 2К02 2Ы0+02 реализована на ЭВМ Минск-22 . В качестве исходных данных задаются коэффициент теплоотдачи ао и температура со стороны охлаждающей среды То, состав, температура и расход конденсируемого газа в трубе. Последняя величина в практических расчетах часто заранее неизвестна. Например, при полной конденсации расход газа на входе равен количеству сконденсированной жидкости, т. е. величине, которая определяется из теплового расчета. Поэтому была разработана программа приближенного расчета процесса конденсации в пучке вертикальных труб для теплоносителя равновесного состава на основе результатов, полученных в [4. 42]. [c.159]

В конденсаторах мощных энергетических установок с водяным охлаждением конденсация производится, как правило, на пучках горизонтальных труб. Скорости движения пара в межтрубном пространстве таких конденсаторов обычно невелики. В связи с отсутствием экспериментальных данных по конденсации четырехокиси азота на пучках труб методика теплового расчета конденсатора основана на результатах обработки опытных данных по конденсации N264 на одиночной горизонтальной трубке с неравновесным составом газа на входе [4.46, 4.47]. [c.164]

При оптимизации параметров конденсатора рассматривается весь аппарат в целом, хотя в конструктивном исполнении конденсатор обычно состоит из нескольких параллельных или последовательных корпусов. Так как условия теплообмена на различных учаетках конденсатора не сильно отличаются друг от друга и тепловой расчет производится для всего аппарата в целом, то полученные оптимальные параметры (диаметр труб, скорость и температура охлаждающей воды, кратность охлаждения) остаются справедливыми практически для любого разбиения конденсатора на отдельные аппараты, если при этом не нарушаются заложенные в исходных данных условия (отношение общего веса к весу трубного пучка и др.). [c.175]

Алгоритмы расчета критериев качества Если при тепловом расчете конденсатора принять следующие допущения 1) коэффициент теплоотдачи при конденсации соответствует зависимости Нуссельта 2) теплообмен и сопротивление при турбулентном течении воды определяются формулой Михеева и зависимостью = 0,184 Re- 3) перегрев пара и переохлаждение конденсата включены в эффективную теплоту конденсации А/г 4) при вычислении среднелогарифмического температурного напора температура в конденсаторе принимается равной температуре насыщения, то алгоритм для расчета критерия качества при оптимизации параметров конденсатора АЭС с теплоносителем N264 (конденсация на внешней поверхности труб) имеет следующий вид. [c.182]

При проектировании па(рогенератора делается расчет температуры стенок наиболее уязвимых участков труб [Л. 7]. Выбор этих участков в известной степени определяется опытностью конструктора. Эффективность такого расчета зависит как от умения правильно предвидеть все местные факторы теплопередачи, так и от того, насколько фактический тепловой режим парогенератора сойдется с его расчетным определением. Практика показывает, что в общем тепловом расчете особенно большие ошибки получаются для тем пературы на выходе из топки. Не поддаются расчету неоднородности газового поля и связанные с ним перекосы температуры и тепловых потоков радиации. Не рассчитываются шлакование и золовой занос. В итоге суммарного воздействия всех этих факторов отклонения температурных режимов отдельных труб от расчетных могут достичь аварийных пределов. [c.192]

Однако расчет температуры стенки по фактическим средним температурам пара и тепловым потокам показал, что эта температура достаточно далека от опасного предела. Относительная равномерность газового ноля на выходе из топки исключала подозрение в существовании узкого локального скачка потока радиации. Не менее трудно было объяснить повышение температуры и гидравлической разверкой прямых, легко поддающихся расчету труб иотолк.ч. [c.219]

Согласно рекоме гдациям нормативного теплового расчета топка по высоте разбивается на ряд зон, в каждой из которых задана определенная доля выгорания топлива. Будем предполагать, что в линейном приближении доля выгорания не зависит от возмущающих воздействий. Температура газов и тепловыделение принимаются постоянными по объему зоны, тепловой поток одинаков по периметру поверхностей, экранирующих зону. Не учитывается теплообмен между поверхностями, относящимися к различным зонам. Считается, что каждая зона участвует в лучистом теплообмене с предыдущей и последующей зонами. В пределах зоны температура газов постоянна по объему. В топках с сухим шла-коудалением температура поверхности экранов значительно ниже температуры горячих газов, и тепловой поток, пропорциональный разности четвертых степеней этих температур, практически не зависит от изменения температуры поверхности экранов. Поэтому принимается, что на процесс теплообмена в топке ие оказывают влияния параметры рабочей среды, протекающей внутри экранирующих труб. [c.149]

Приведенный рыше расчет труб на прочность учитывает лишь напряжение в стенке, возникаю 1]ее под действием давления пара в трубе напряжения, появляющиеся в стенке в результате действия на трубы сил, вьпванныт стеснением свободы теплового расширения, во внимание не приняты. Запроектированный паропровод следует монтировать с растя - кой на 100% от ожидаемого теплового расширения. Этим полностью устраняют добавочные напряжения в рабочем состоянии и обеспечивают соблюдение расчетных условий. [c.296]

Отсутствие надежного метода теплового расчета конвективных поверхностей нагрева паровых котлов заставляет во многих случаях принимать величины поверхностей нагрева со значительным запасом, а затем, в процессе наладочных испытаний, устанавливать необходимые поверхности нагрева. Такой способ выбора поверхностей нагрева усложнял ввод котлов в эксплуатацию и приводил к длительной наладке, в процессе которой приходилось удалять часть поверхностей нагрева, выполненных из высококачественных сталей. Например, в процессе наладки котла типа 75-39-Ф-1 (на кашпирском сланце) из-за отклонений температуры перегретого пара от расчетной величины пришлось удалить 49% поверхности труб противоточной части пароперегревателя. [c.188]

Особое внимание было обращено на проверку теплотехнических характеристик данной конструкции. Прежде всего была поставлена задача экспериментальной проверки методик тепловых расчетов теплообменников, так как известные критериальные уравнения, описывающие теплообмен, получены на моделях существенно меньших размеров и мощности, когда влияние принудительной циркуляции преобладает над эффектами, вызываемыми действием силы тяжести. Представлялось целесообразным установить в ходе изготовления и длительных испытаний технологичность и надежность элементов ПТО в отношении плотности узлов заделки труб в трубные доски в условиях возможных вибраций, стойкость констрзжции к резким теплосменам. Указанные задачи решались на модели, спроектированной применительно к максимальной мощности имеющегося стенда при сохранении условий подобия. [c.251]

По формулам типа (1-39) усред-няйтся при необходимости эквивалентные диаметры участков продольного омываний [причем исходные значения dg определяются по формулам (1-38)] и диаметры труб при поперечном омывании. При наличии теплового расчета усредненный диаметр поперечно омываемых труб всегда принимается по этому расчету. [c.23]

Усреднение количества рядов труб, проводимое в тепловом расчете, в расчете тяги и дутья неприменимо, так как сопротивления последов этельно расположенных участков газохода должны суммироваться. Поэтому количества рядов труб в отдельных участках поперечного омывания в случае расчета сопротивления всего пучка не усредняются, а суммируются. [c.23]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...