Рейки Расчет

Так как высота шлицев. мала по сравнению с диаметром соединения, то в основу расчета эвольвентных шлицев можно положить профиль образующей рейки (рис. 284). [c.265]

Рис. 2. Передача с двумя линиями зацепления (Новикова) а — схема зацепления б — исходный контур (рабочая рейка), определяющий форму и номинальные раз меры зубьев нарезаемых колес. Расчет геометрии передач Новикова с двумя линиями зацепления устанавливает ГОСТ 17744—72, а исходный контур — ГОСТ 15023—69-Межосевое расстояние а

Геометрические расчеты конических колес аналогичны расчетам цилиндрических. Зубья конических колес образуются обкатыванием по плоскому колесу с прямолинейным профилем зубьев аналогично тому, как зубья цилиндрических колес образуются обкатыванием по рейке. Число зубьев [c.192]

Задачами лабораторной работы являются расчет монтажных размеров зацепления колес в сборке и коэффициентов смещения рейки при нарезании зубчатых колес, обеспечивающих максимальный коэффициент перекрытия при заданном значении межосевого расстояния вычерчивание профилей зубьев методом обкатки и построение эскиза зацепления колес. Работа выполняется с использованием цифровой ЭВМ. [c.45]

Исходными данными для расчета являются модуль т, диаметр делительной окружности d, угол а профиля зубца рейки и межосевое расстояние Оц,. Значения первых трех параметров выгравированы на рейках установок ТММ-42, а помощью которых вычерчивают профили зубчатых колес. Межосевое расстояние задается равенством Оц) = d -f- 5. [c.47]

Если, ослабив виты 12, предварительно переместить рейку вниз, то это будет соответствовать положительному смещению рейки, если переместить вверх, —отрицательному смещению рейки. Величину перемещения можно точно зафиксировать с помощью шкалы 8. - Вычерченные о помощью установки ТММ-42 профили зубьев и проведенные на ЦВМ расчеты позволяют выполнить эскиз зубчатого зацепления в виде рисунка на кальке (рис II.5.2). [c.48]

В лабораторной работе № 5 расчет параметров колеса связан с определением таких значений коэффициентов смещения инструментальной рейки 1 и Хз, при которых был бы максимален коэффициент перекрытия. Задача, решаемая в курсовом проекте, проще — вариация коэффициентов смещения и здесь не предусматривается. [c.117]

Расчет зубьев колеса на контактную прочность. Для расчета зубьев на контактную прочность в качестве исходной принимается формула Герца (10.3). Эта формула преобразовывается в соответствии с геометрическими особенностями червячного зацепления. Приближенно зацепление колеса G червяком в осевом сечении червяка можно рассматривать как зацепление косозубого колеса с зубчатой рейкой. При этом приведенный радиус кривизны р в точке контакта будет равен радиусу кривизны профиля зуба колеса р , так как для профиля червяка Р1 = со. [c.200]

На рисунке 21, б положение рейки выбрано с таким расчетом, что ее модульная прямая касается делительной окружности колеса. Однако можно поставить условие, чтобы при отсутствии подрезания в предельном положении рейки модульная прямая тт была сдвинута вниз от указанной касательной на величину % = 1т, так что над этой касательной расположится прямолинейная часть зуба рейки высотой (/ — )т (см. рис. 21, а). В таком случае предельное число зубьев 2пр колеса окажется меньше. Для определения числа г пр следует в равенство (3.6) подставить вместо f величину (/— ) [c.41]

Во избежание подреза смещение рейки выполняется с таким расчетом, чтобы прямолинейная часть профиля зубьев рейки не была бы к центру нарезаемой шестерни ближе точки А, лежащей на линии зацепления. Следовательно, смещение можно осуществить на величину х = СС. [c.219]

Таким образом, получены формулы для расчета основных размеров корригированных зубчатых колес, нарезанных инструментальной рейкой. [c.226]

Как указывалось выше, профиль косого зуба в нормальном сечении А—А (рис. 10.3) соответствует исходному контуру инструментальной рейки и, следовательно, совпадает с профилем прямозубого колеса. Расчет косозубых колес ведут, используя параметры эквивалентного прямозубого колеса. [c.151]

При расчете и построении основной рейки без смещения центров дуг впадин е = 0. [c.422]

Режимы работы подшипников -скольжения допустимые 28 Рейки зубчатые — Допуски на изготовление 300—306 Расчет 300 [c.558]

При положительном значении s p обеспечивается возможность прохода шлифовального круга при обработке измерительного зубчатого колеса до начальной контактной точки. При заострении вершины зуба рейки изменяются параметры измерительного колеса (z Ri ) и производится повторный расчет [c.219]

Полоцкий М. С. Исходный контур (рабочий) зубчатой рейки. Теория и расчет зубчатых передач и подшипников скольжения. ЦНИИТ-Маш, кн. 13. Машгиз, 1948. [c.234]

Рис. 3.249. Зубчатый кулисно-реечный механизм. Механизм позволяет суммировать постоянную скорость, передаваемую парой зубчатых колес Z3 и z центральному колесу Z5 эпициклической передачи, и скорость, изменяющуюся по синусоидальному закону, передаваемому поводку 4 от синусного механизма /, 2, 9 с кривошипом 2 посредством рейки 9 и зубчатого колеса 10. Результирующее движение сообщается через колеса z-, центральному колесу Zg. Механизм может быть использован в копировальных станках для обработки кулачков с профилем, обеспечивающим синусоидальный закон движения ведомого звена при соответствующем расчете зубчатых колес и радиуса кривошипа синусного механизма. Слева показана кинематическая схема механизма.

Отметим еще, что расчет коррекции конических колес по методу смещения инструмента при помощи заменяющих цилиндрических колес является лишь приближенным методом. Точный метод корригирования основан здесь на учете особенностей так называемой конической прямобочной рейки (см. ниже) и применения для расчета зацепления методов сферической тригонометрии или аналитической тригонометрии в пространстве 113, 151. [c.480]

Примечание. При расчете и построении основной рейки без смещения центров дуг, очерчиваемых радиусом г, величина е = О, [c.750]

Толщину зуба рейки выполняют с таким расчетом, чтобы зубчатые колеса имели обязательный боковой зазор в сопряженных зубьях [c.396]

Неэвольвентный участок (при z< 17) профилируют в виде отрезка прямой, касательной к удлиненной эвольвенте, которую описывает вершина рейки при обкатке по профилю зуба колеса. Эта касательная наклонена к оси симметрии впадины зубьев под углом 5 . Размеры неэвольвентной части профиля рекомендуется принимать по ГОСТу 10996—64. Расчет пальцевых и дисковых зуборезных фрез для нарезания косозубых колес может производиться приближенным и точным методами. [c.400]

В процессе накатывания накатник находится в беззазорном зацеплении с рейкой, а потому при определении размеров зубьев накатников следует пользоваться методикой расчета, принятой для эволь-вентных зубчатых передач. [c.274]

Необходимость двух проходов при прорезании колес с числом зубьев менее 60 объясняется тем, что в этом случае профиль впадины зубьев значительно отличается от профиля рейки. Это не дает возможности получить за один проход при работе двумя фрезами с прямолинейным профилем необходимую величину и равномерное расположение припуска на нарезаемых зубьях. Такую возможность создает обработка в два прохода, при этом фрезы устанавливаются на оправке на расстоянии А (рис. 229, а) с таким расчетом, чтобы при прорезании на полную глубину, равную 2,22 т , зуб п, находящийся между фрезами, имел минимальный и наиболее равномерно расположенный припуск. Деление ведется через зуб, в результате чего половина зубьев п имеет заданный припуск, а вторая половина зубьев т имеет увеличенный припуск. [c.391]

Пример. Расчет фрезерования зубьев рейки т = 2 мм, /х в = = 6 мм N = 40 [c.244]

Расчет и построение профиля основной рейки в нормальном сечении при изготовлении зубьев звездочки методом обкатки по диаметру делительной окружности dg даны в таблице и на рисунке. Центр дуги радиуса гз лежит на пересечении перпендикуляра, восстановленного из середины отрезка О2С, с продолжением линии О ВС. [c.668]

Механизмы с жесткой кинематической связью со стрелой позволяют предотвратить самопроизвольное движение стрелы под действием горизонтальных сил - ветровой нагрузки, сил инерции, а также сил, возникающих при отклонении грузовых канатов от вертикали. При расчете таких механизмов, так же как и при расчете механизмов с гибкой связью, для крайних и нескольких промежуточных положений стрелы вычисляют силу, действующую на соединительное звено механизма (рейку, винт, шток гидравлического цилиндра и др.), по значению которой определяют необходимую мощность привода. [c.337]

Расчет червячных передач можно вести по ранее выведенным уравнениям для расчета модуля косозубых колес в нормальном сечении, так как зубья червячного колеса располагаются так же, как зубья у косозубого колеса, и червячную передачу можно рассматривать как зацепление косозубого колеса с рейкой. [c.346]

Зубчатую рейку проверяют на сжатие и изгиб, причем результирующее напряжение определяют в месте наименьшего поперечного сечения рейки. Нижнюю лапу рейки проверяют на изгиб. Материал рейки сталь 45 или сталь 5 допускаемое напряжение при проверочном расчете рейки принимают равным [c.552]

Принятые в расчетах коэффициенты смещении Xi = 0,6 и Хг = 0,4. Так как i>X ,niii и Х2>Х2т п, нодрезание зуба исходной рейкой в обоих случаях отсутствует. [c.35]

Примечания t. Допуск на наибольшую иинематическую погрешность реечной передачи определяют по форгауле где ft — по табл. 46 в зависимости от = - - г, — число зубьев рейки па рабочей длине Zl Г — число зубьев зубчатого колеса — по ГОСТ 1643—72 — по табл. 45. 2. Допуск па наибольшую кинематическую погрешность реечной передачи при ее селективной сборке может быть уменьшен исходя из расчета. [c.304]

Расчет и построение профиля основной рейки в нормальном сечении при обнатке по диаметру делительной окружности даны р табдаце и на рисунке. [c.422]

При проверке кор риги рова н н ых зубьев на отсутствие подрезания в расчет принима-етсявысота головки зуба рабочей рейки, так как увеличенная на 0,25 щ высота головки зуба рейки-инструмент а не повышает опасности появления подреза благодаря скруг-лению вершины зуба соответствующим радиусом. [c.512]

Основными параметрами, подлежащими распознаванию, являются модз ль, профильный угол исх(. Дпого контура (угол зацепления основной рейки), высотные пропорции зубьев и коэ<1фиииенты коррекции. Зная эти параметры, можно определить остальные размеры зубчатых колес по формулам и указаниям, содержащиеся в разделе Геометрический расчет цилиндрических зубчатых колес . [c.476]

Так например, расчет уклонов кривых (фиг. 84) при постоянных положениях h = onst) рейки топливного насоса показан в табл. 1, а зависимость уклонов от числа оборотов представлена на фиг. 88, [c.112]

Если всережимность регулятора обеспечивается переменным передаточным отношением (фиг. 220), то жесткость пружины, найденная для номинального режима, сохраняется неизменной на всех других скоростных режимах. После расчета номинального режима и задания величины на минимальном скоростном режиме по формуле (218) определяется сор . (на фиг. 222 = opj)- Для отыскания точки 2 из точки 1 проводится прямая 1—5 параллельно 4—5 до пересечения с лучом Ссо г = / (г). Проектирование точки 2 на ось абсцисс дает минимальное значение в результате чего выясняется изменение передаточного отношения механизма, связывающего движение рейки с движением муфты. На номинальном режиме [c.328]

Для расчета всережимного регулятора должно быть известно минимальное число оборотов двигателя при работе по внешней характеристике. Этот режим работы возможен только в том случае, когда разрежение в диффузоре равняется Арадл (точка С на фиг. 237)и рейка топливного насоса находится в положении полной подачи топлива. По координатам точки С определяется минимальное открытие дроссельной заслонки [c.330]

Червячные фрезы для шлицевых валиков также проектируются и изготовляются с незатылованными зубьями. Эти фрезы сборной конструкции с вставными рейками (зубьями). Обработка их профиля производится в смещенном положении зубьев (реек) относительно рабочего положения последних, благодаря чему возможно образование профиля методами круглого шлифования без применения операции затылования. Конструкция, принципы работы и расчет профиля см. [3]. [c.631]

Однако такой метод корригирования, изложенный в учебной литературе и справочниках, имеет довольно сложный математический аппарат, что несомненно затрудняет изучение этого важного раздела зубчатых передач. Поэтому некоторые специалисты продолжают настойчиво искать новые более простые способы геометрического расчета корригированного зацепления. В этой области заслуживает внимания работа проф. Н. П. Лопухова Геометрия эвольвентного зацепления (Труды МАИ, 1941), который предлагает совершенно отказаться от понятия относительный сдвиг рейки . Математическое обоснование, положенное в основу предложения, мы изложим ниже. [c.263]

При расчете и изготовлении зубчатых KOfleG в, качестве исходного рассматривается зацепление колеса с 3. При этом 3. наз. номинальной исходной зубчатой рейкой. [c.100]

При перемещении ползуна 17 посредством винта 18 разница в передаточных отношениях кинематических цепей приводит к перемещению рейки 14 относительно толкателя 21. Эта разница соответствует отклонению действительного угла поворота колеса 5 от расчетиого. Она регистрируется прибором 22. [c.122]

В расчеты, связанные с определением профиля для различных колес одного и того же модуля, входит число зубьев колеса, поэтому, строго говоря, необходимо иметь дисковую модульную фрезу для каждого профиля впадины. Однако применять большое количество фрез очень дорого, поэтому можно с известной погрешностью применять одну и ту же фрезу для нарезания колес с бли-жайш,им числом зубьев. Неточности профиля, получающиеся при этом, принимаются, конечно в пределах допусков колес. Для нарезания зубьев неточных колес (особенно с небольшими модулями) числа зубьев нарезаемых колес начиная от 12 и до бесконечности (число зубьев рейки можно считать равным бесконечности), разбиты на восемь групп. Фреза определенного номера нарезает колеса зубьев, лежащим в пределах [c.369]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...